I-kiriş yükü hesaplaması çevrimiçi. Düzgün dağıtılmış yüke ve menteşeli desteğe sahip tek açıklıklı metal kirişin yük taşıma kapasitesi

1. Örneğin 4 x 6 metre ölçülerindeki bir odayı kaplamak için kiriş olarak 100x100 mm kesitli ve 5 mm et kalınlığında 4 profil boru kullandık. Daha sonra ışın açıklığı ben = 4m ve kirişlerin eğimi 6/5 = 1,2 m'dir Kare profilli boru çeşitlerine göre, böyle bir metal kirişin direnç momenti Wz = 54,19 cm3.

2. Çeliğin tasarım direnci imalatçı ile kontrol edilmeli, ancak tam olarak bilinmiyorsa o zaman mümkün olan en düşük değer alınabilir, yani. R = 2000 kg/cm2.

3. Böyle bir kirişin dayanabileceği maksimum bükülme momenti:

M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgm veya 1083,8 kgm.

4. 4 m'lik bir açıklıkta, doğrusal metre başına maksimum dağıtılan yük:

q = 8M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m.

5. 1,2 m'lik bir kiriş aralığıyla (kirişlerin eksenleri arasındaki mesafe), metrekare başına maksimum düz, eşit dağıtılmış yük şöyle olacaktır:

q = 541,9/1,2 = 451,6 kg/m2(buna kirişlerin ağırlığı da dahildir).

Bütün hesaplama bu.

Konsantre yüklerin etkisi altında tek açıklıklı metal kirişin yük taşıma kapasitesi ve desteklere menteşeli sabitleme

Kütükler önce metal zemin kirişlerinin üzerine döşenirse ve daha sonra zemin kütüklerin üzerine döşenirse, bu tür metal kirişler tek bir eşit dağıtılmış yüke değil, birkaç konsantre yüke maruz kalacaktır. Bununla birlikte, konsantre yükleri eşdeğer bir eşit dağıtılmış yüke dönüştürmek hiç de zor değildir - daha önce belirlediğimiz eşit dağıtılmış yükün değerini geçiş katsayısına bölmek yeterlidir.

Örneğin, metal kirişlerin üzerine her 0,5 metrede bir kütük koyarsak, yani yalnızca 4/0,5 +1 = 9 kütük - konsantre yükler. Bu durumda, aşırı gecikmeler hiç dikkate alınamaz ve daha sonra konsantre kuvvetlerin sayısı = 7 olacak ve konsantre yüklerden eşdeğer düzgün dağıtılmış olana geçiş katsayısı şu şekilde olacaktır: γ = 1,142.

O zaman bu metal kirişin dayanabileceği maksimum eşit dağıtılmış yük şöyle olacaktır:

q = 451,6/1,142 = 395,4 kg/m2

Tabii ki, metal kirişler çok açıklıklı olabilir veya bir veya iki destek üzerine sert bir şekilde sabitlenebilir; statik olarak belirsiz olsun. Bu gibi durumlarda, yalnızca maksimum bükülme momentini belirleme formülü değişecektir (statik olarak belirsiz kirişler için hesaplama şemalarına bakın), ancak hesaplama algoritmasının tamamı aynı kalacaktır.

Az katlı binaların yapımında zemin kaplamaları şunlardır:

? Ahşap veya metal kirişler üzerine ahşap;

? Metal kirişlerde monolitik betonarme;

? Prefabrik betonarme döşeme plakaları (hesap yapılmadan döşendiği için daha fazla dikkate alınmayacaktır).

e Döşeme için hesaplama unsurları:

? Zemin döşemesi;

? Konsol taşıyıcı kirişler (balkonlar için duvarda bir desteği vardır);

? Yük taşıyan blokları destekleyin (kirişler uçları ile taşıyıcı duvarlara, zeminler arasındaki tavana ve çatı katına dayanır).

Ahşap zeminler için Taşıyıcı kiriş olarak ahşap kiriş veya kütük şeklindeki kirişler kullanılır. I-kirişler, kanallar, köşebentler gibi haddelenmiş profiller şeklindeki metal kirişlerin yanı sıra. Yük taşıyıcı kirişlere dayanan döşeme levhası, bir güverte veya tahta kaplamadır.

Monolitik betonarme zeminler için Taşıyıcı kiriş olarak I-kiriş, kanal ve köşebent gibi haddelenmiş profil formundaki metal kirişler kullanılır. Monolitik bir betonarme döşeme, taşıyıcı kirişlere dayanan bir döşeme levhası görevi görür.

Ahşap zemin kirişi en ekonomik seçenektir. İmalatı ve montajı kolaydır ve çelik veya betonarme kirişlere kıyasla düşük ısı iletkenliğine sahiptirler. Ahşap kirişlerin dezavantajları, daha düşük mekanik mukavemet, büyük kesitler gerektirme, düşük yangın direnci ve mikroorganizmaların zararına karşı dirençtir. Bu nedenle ahşap zemin kirişlerine antiseptikler ve yangın geciktiricilerle dikkatli bir şekilde muamele edilmelidir.Ahşap kirişler için en uygun açıklık 2,5-4 metredir. Ahşap kiriş için en iyi kesit, yükseklik/genişlik oranı 1,4:1 olan dikdörtgendir. Kirişler duvara en az 12 cm yerleştirilir ve uçları hariç bir daire şeklinde su geçirmez. Kirişi duvara gömülü bir ankrajla sabitlemek daha iyidir.Zemin kirişinin kesitini seçerken, zemin arası kirişler için genellikle 190-220 kg/m olan kendi ağırlığının yükünü hesaba katın. ve geçici (işletme) yükün değeri 200 kg/m2'ye eşit mi alınır? . Zemin kirişleri açıklığın kısa bir bölümü boyunca döşenir. Ahşap kirişlerin montaj adımının çerçeve raflarının montaj adımına eşit seçilmesi tavsiye edilir.Aşağıda, çeşitli yükler ve açıklık uzunlukları için ahşap kirişlerin minimum bölümlerinin değerlerini içeren birkaç tablo bulunmaktadır:

400 kg/m yük ile açıklığa ve montaj aralığına bağlı olarak ahşap zemin kirişlerinin kesit tablosu?. - bu yüke güvenilmesi tavsiye edilir

Açıklık/kurulum adımı (metre cinsinden) 2,0 2,5 3,0 4,0 4,5 5,0 6,0
0,6 75x100 75x150 75x200 100x200 100x200 125x200 150x225
1,0 75x150 100x150 100x175 125x200 150x200 150x225 175x250

Yalıtım kullanmıyorsanız veya zeminleri yüklemeyi planlamıyorsanız (örneğin, ıssız bir çatı katının zemini), ahşap zemin kirişlerinin daha düşük yük değerleri için tabloyu kullanabilirsiniz:

150 ila 350 kg/m arası yükler için, açıklığa ve yüke bağlı olarak ahşap zemin kirişlerinin minimum kesit tablosu? .

Yükler , kg/doğrusal M Açıklık uzunluğuna sahip kirişlerin kesiti, metre
3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
150 50x140 50x160 60x180 80x180 80x200 100x200 100x220
200 50x160 50x180 70x180 70x200 100x200 120x220 140x220
250 60x160 60x180 70x200 100x200 120x200 140x220 160x220
350 70x160 70x180 80x200 100x220 120x220 160x220 200x220

Dikdörtgen kirişler yerine yuvarlak kütükler kullanırsanız aşağıdaki tabloyu kullanabilirsiniz:1 m başına 400 kg yük ile açıklığa bağlı olarak döşeme arası kiriş olarak kullanılan yuvarlak kütüklerin izin verilen minimum çapı?

Açıklık genişliğimetre cinsinden Günlükler arasındaki mesafemetre cinsinden Günlük çapısantimetre cinsinden
2 1 13
0,6 11
2,5 1 15
0,6 13
3 1 17
0,6 14
3,5 1 19
0,6 16
4 1 21
0,6 17
4,5 1 22
0,6 19
5 1 24
0,6 20
5,5 1 25
0,6 21
6 1 27
0,6 23
6,7 1 29
0,6 25
7 1 31
0,6 27
7,5 1 33
0,6 29

I-kiriş metal zemin kirişi Tek bir dezavantajı olan yüksek maliyetle birlikte birçok avantajı vardır. Metal I-kiriş, önemli yüklerle geniş açıklıkları kapsayabilir; metal çelik kiriş yanıcı değildir ve biyolojik etkilere karşı dayanıklıdır. Bununla birlikte, koruyucu bir kaplamanın yokluğunda ve odadaki agresif ortamların varlığında metal kiriş korozyona uğrayabilir.Çoğu durumda amatör inşaatta, hesaplamalar yapılırken, metal kirişin menteşeli desteklere sahip olduğu (yani uçların bir çerçevedeki gibi sağlam bir şekilde sabitlenmediği) varsayılmalıdır. Çelik yapı). Çelik I-kirişlerin bulunduğu zemindeki yük, kendi ağırlığı dikkate alınarak 350 kg/m olarak hesaplanmalıdır.? Şapsız ve 500 şaplı kg/m? I-kirişler arasındaki adımın 1 metreye eşit olması tavsiye edilir. Tasarruf durumunda metal kirişler arasındaki adımı 1,2 metreye çıkarmak mümkündür.Farklı adımlarda ve aşık uzunluklarında I-kiriş metal kiriş sayısını seçme tablosu aşağıda verilmiştir:

? Açıklık 6 m, aralıktaki I-kiriş sayısı, mm Açıklık 4 m, aralıktaki I-kiriş sayısı, mm Açıklık 3 m, aralıktaki I-kiriş sayısı, mm
1000 1100 1200 1000 1100 1200 1000 1100 1200
300

16

16

16

10

12

12

10

10

10

400

20

20

20

12

12

12

10

10

10

500

20

20

20

12

12

12

10 121 12

Betonarme zemin kirişleri Betonarme kirişler monte edilirken aşağıdaki kurallar kullanılmalıdır:

1. Betonarme kirişin yüksekliği açıklığın uzunluğunun en az 1/20'si kadar olmalıdır. Açıklığın uzunluğunu 20'ye bölün ve kirişin minimum yüksekliğini bulun. Örneğin 4 m'lik bir açıklıkta kirişin yüksekliği en az 0,2 m olmalıdır.

2. Kirişin genişliği 5'e 7 (5 - genişlik, 7 - yükseklik) oranına göre hesaplanır.

3. Kiriş, üstte ve altta iki olmak üzere en az 4 d12-14 takviye çubuğu (altta daha kalın) ile güçlendirilmelidir.

4. Betonun tek seferde, kesintisiz olarak dökülmesi, böylece harcın önceden döşenen kısmının yeni bir kısmın döşenmesinden önce priz almasına zaman kalmaz. Kirişlerin beton karıştırıcı ile betonlanması, karıştırıcı sipariş etmekten daha kolaydır. Mikser, büyük hacimleri hızlı bir şekilde dökmek için iyidir.

RF BİLİM VE EĞİTİM BAKANLIĞI

FSBEI HPE "DEVLET ÜNİVERSİTESİ-UNPC"

MİMARLIK VE İNŞAAT ENSTİTÜSÜ

Bölüm: "Mimarlık"

Disiplin: “Mimarlığın Temelleri

ve yapılar inşa etmek"

Hesaplama ve grafik çalışmaları

“Ahşap, metal, betonarme zeminlerin hesaplanması”

Gerçekleştirilen:

Öğrenci gr. 41-MS

Kulikova A.V.

Kontrol:

Gvozkov P.A.

Ahşap zeminlerin hesaplanması

Bir konut binasının tavanı için ahşap kirişin kesitini seçin. 1 m 2 kat başına yük q n (başına) = 1,8 kPa, q n = 2,34 kPa, Duvarlar arasındaki mesafe 5 m'dir. Diyagram ve plan Şekil 1'de gösterilmektedir. Kiriş aralığı a = 1400 mm.


1. Öncelikle bir metrelik kirişin kendi ağırlığını kabul ediyoruz: q n kiriş = 0,25 kN/m; f =1,1

q kirişler = q n kirişler * f =0,25*1,1=0,275kN/m;

2. Kirişin doğrusal metresi başına yükü, kendi ağırlığını dikkate alarak topluyoruz:

q n =q n katlar *l gr + q n kirişler =1,8*1,4+0,275=2,77kN/m;

q= q kat *l gr + q kirişler =2,34*1,2+0,275=3,083kN/m.

Sorumluluk için güvenilirlik katsayısının dikkate alınması n =1 (konut binası için), kirişin doğrusal metresi başına hesaplanan yük q = 3,083 kN/m'dir.

3. Tahmini ışın uzunluğu l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.

4. Kesme kuvveti ve eğilme momentinin maksimum değerlerini belirleyin:

Q=ql 0 /2=3,083*4,78/2=7,37 kN;

M= ql 0 2 /8=3,083*4,78 2 /8=8,81 kN*m.

5. Kabul ettiğimiz ağaç türü Sibirya sediridir; 2. sınıf; sıcaklık ve nem çalışma koşulları – A2, çalışma koşulları katsayısı TV= 1,0 (bkz. Tablo 1.5 SNiP P-25-80); Öncelikle kesit boyutlarının 13 cm'den fazla olacağını varsayarak hesaplanan bükülme direncini R ve = 15 MPa = 1,5 kN/cm2 olarak belirliyoruz; hesaplanan kesme direnci R sk = 1,6 MPa = 0,16 kN/cm2 (Tablo 2.4); tabloya göre 2.5 Çam ve ladin ağacından sedir ağacına geçiş katsayısını belirleriz m p = 0.9.

M p katsayısı dikkate alınarak hesaplanan dirençler şuna eşittir:

R ve =15*0,9=13,5MPa=1,35kN/cm²

R sk =1,6*0,9=1,44MPa=0,144kN/cm²

6. Gerekli direnç momentini belirleyin

G x =M/R ve =881/1,35=652,6cm3

7. Kirişin genişliğini b = 15 cm alarak kirişin gerekli yüksekliğini belirleriz:

h=

=

=16.15cm

Kereste çeşitlerinin önerdiği boyutları dikkate alarak kirişin kesitini kabul ediyoruz: b = 15 cm; y = 19cm

8. Kabul edilen kesiti kontrol ediyoruz :

a) gerçek değerleri belirleyin: direnç momenti, statik atalet momenti ve kirişin atalet momenti:

G x =bh 2 /6=15*19 2 /6=902,5cm 3

Sx =0,5bhh/4=676,88cm 3

ben x =bh 3 /12=15*19 3 /12=8573,75cm 4

b) normal gerilmeleri kullanarak gücü kontrol ederiz:

=M/W x =881/902,5=0,98

c) teğetsel gerilimlerle mukavemetin kontrol edilmesi:

=QS x /I x b=0,039 kN/cm2

Normal ve teğetsel gerilmeler altında mukavemet sağlanır;

d) sapmaları kontrol edin:

Sehimleri kontrol etmek için ahşabın damar boyunca elastikiyet modülünü bilmeniz gerekir: e= 10 000 MPa = 1000 kN/cm2; tasarım gerekliliklerine göre sapma, kirişe etki eden tüm standart yükün hareketinden belirlenir, qn = 0;0277kN/cm

Sapmayı tasarım gereksinimlerine göre belirliyoruz:

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0277*478 4 /384*1000*8573,75=2,196cm

tasarım gereksinimlerine göre maksimum sapma

sen = ben/150 = 500/150 = 3,3 cm;

f=2.196cm< f u =3,3 см - прогиб бал­ки в пределах нормы;

Estetik ve psikolojik gereksinimlere göre sapma şunları belirler:

uzun vadeli yükün etkisinden (sabit ve geçici

uzun vadeli stres)

q l n =q n katlar *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n kirişler =

1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09kN/m

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0109*478 4 /384*1000*8573,75=0,86cm

Maksimum sapma, 5 m'lik bir tekne uzunluğu için enterpolasyon dikkate alınarak belirlenir.

f sen = ben/183 = 500/183 = 2,73 cm.

f= 0,86 cm

Sonuç: İkinci sınıf ağaç olan Sibirya sedirinden 15x19cm kesitli bir kiriş kabul ediyoruz

Metal zemin kirişinin hesaplanması.

Önceki hesaplamadaki verilere dayanarak, haddelenmiş I-kirişten yapılan zemin kirişini hesaplayın. Kirişin bir pilaster ve çelik kolon üzerine oturduğu kabul edilmektedir. Kiriş üzerindeki yükü l gr = 1,4 m uzunluğundaki bir yük alanından topluyoruz Zemin metrekaresi başına yük q n kat = 11,8 kPa; q örtüşme = 15,34 kPa. Kirişin doğrusal metresinin öz ağırlığının yaklaşık olarak kirişin qn'si = 0,50 kN/m olduğu varsayılır; f = 1,05;

q kirişler = q n kirişler f =1.05*0.50=0.53kN/m Sorumluluğa ilişkin güvenilirlik katsayısı

n =0,95.


Bir pilaster ve çelik kolon üzerindeki kirişi destekleme şeması; l ef - kirişin tasarım uzunluğu (sol destekteki kiriş destek alanının merkezinden sağ destekteki destek alanının merkezine kadar olan mesafe)

1. Kirişin doğrusal metresine etki eden yükü belirleyin: o standart yük

q n =q n katlar *l gr + q n kirişler = 17,02 kN/m = 0,1702 kN/cm;

standart uzun vadeli yük - satış alanları katındaki geçici yükün tam değeri p p = 4,0 kPa,

geçici uzun vadeli yük olan azaltılmış değer, p l n = 1,4 kPa:

q l n =q n -p n l gr +p l n l gr = 17,02-4*1,4+1,4*1,4=13,38 kN/m = 00,1338 kN/cm;

q=q katlar *l gr + q kirişler = 15,34*1,4+0,53 = 22,01 kN/m;

Sorumluluk için güvenilirlik katsayısını dikkate alan tasarım yükü

n = 0,95

2. Öncelikle kirişin destek plakasının ve destek kirişinin boyutlarını alıyoruz ve tasarım uzunluğunu belirliyoruz:

l ef =l- 85 - 126 = 4500 - 85 - 126 = 4289 mm = 4,29 m.

3. Tasarım şemasını oluşturuyoruz (Şekil) ve maksimum yanal kuvveti ve maksimum momenti belirliyoruz.


Q=ql ef /2=20,91*4,29/2=44,85 kN

M= ql ef 2 /8=20,91*4,29 2 /8=48,1 kN*m

4.Tabloya göre 50* SNiP II-23-81* kirişin ait olduğu yapı grubunu belirleriz ve çeliği belirtiriz: yapı grubu - 2; Kabul edilebilir çeliklerden C245 çeliğini kabul ediyoruz. Çeliğin akma dayanımına göre hesaplanan dayanımı (kirişin şekillendirilmiş çelikten yapıldığı ve haddelenmiş çeliğin kalınlığının önceden 20 mm'ye alındığı dikkate alınarak) R y = 240 MPa = 24,0 kN/cm2 (Tablo) 2.2). Çalışma koşulu katsayısı y c = 0,9.

5. Kirişin gerekli direnç momentini (Wx) belirleyin:

G x =E/R y y c =48,1/(24*0,9)=2,23*100=223cm 3

6..Ürün çeşitliliğine göre, gerekli direnç momentine yakın bir direnç momentine sahip olan I-kiriş 20 Ш1'i kabul ediyoruz. I-kirişin özelliklerini yazıyoruz: G x = 275 cm3 ; ben X = 826 cm4; S X = 153 cm3; duvar kalınlığı

t= 9 mm; yükseklik H=193 mm; Genişlik B = 150mm; 1 m uzunluğundaki kütle 30,64 kg/m'dir ve bu başlangıçta kabul edilene yakındır - yükleri değiştirmeden bırakırız.

7. Teğetsel gerilmelere karşı mukavemeti kontrol ederiz :

=QS x /I x b=44,85*153/826*0,9=2,87 kN/cm2

Rs c = 0,58Ry c = 0,58 * 24 *0,9 = 12,53 kN/cm2 (Rs = 0,58

R y - hesaplanan kayma direnci); = 1,12 kN/cm2< R s y c = 2,87 кН/см 2 ; прочность обеспечена.

Betonarme döşemeler kirişin stabilitesini kaybetmesini önleyen üst kirişe dayandığı için genel stabilite kısmını hesaplamıyoruz. Ayrıca yoğunlaşmış kuvvetler yoktur, bu nedenle yerel gerilimleri kontrol etmeye gerek yoktur.

8. Kirişin sağlamlığını kontrol edin:

maksimum sapma estetik ve psikolojik gereksinimlere göre elemanın uzunluğuna bağlı olarak enterpolasyonla belirlenir (4,5 m uzunluğundaki bir kiriş için maksimum sapma, 3 m ve 6 m uzunluğundaki kirişlerin sapma değerleri arasındadır ve şuna eşittir: f ve = ben/175=429/175 = 2,45 cm);

tasarım gereksinimlerine uygun olarak maksimum sapma f u = ben/150 = 429/150 = 2,86 cm.

Çeliğin elastik modülü E = 2,06-10 5 MPa = 2,06 * 10 4 kN/cm2.

Estetik ve psikolojik gereksinimlere uygun sapma değeri, standart uzun vadeli yükün hareketinden belirlenir q ben n = 0,1338 kN/cm:

f=5q ben N ben ef 4 /384EI x =5*0,1338*429^4/(384*2,06*10^4*826)=1,08cm

Tasarım gerekliliklerine göre sapma, standart yükün tamamı q n = 0,1702 kN/cm'den belirlenir:

f=5qn ben ef 4 /384EI x =5*0,1702*429^4/(384*2,06*10^4*826)=0,847cm

f=1.08cm

Estetik, psikolojik ve yapısal gereksinimlere göre ışın sapmaları normal sınırlar içindedir. Teknolojik taşımanın hareketinin engellenmesine gerek olmadığından, teknolojik gereksinimlere göre sapmalar dikkate alınmaz. Sehimlerin fizyolojik gereksinimlere göre değerlendirilmesi dersimizin kapsamı dışındadır.

Sonuç: Nihayet, kirişin üretimi için, mukavemet ve sertlik gereksinimlerini karşılayan 20 Ш1'lik bir I-kirişini kabul ediyoruz.

Betonarme zeminlerin hesaplanması.

Betonarme zemin 1m2 başına qneр=13,4 yüke maruz kalmaktadır. Gerekli takviye alanını belirleyin. Kiriş malzemesi ağır beton sınıfı B35, boyuna çalışma donatısı sınıfı A-III'tür, kesit bkz.


Işın destek şeması


Çözüm

1. Yükü 1 doğrusal metre kiriş başına topluyoruz:

q örtüşme = 11,8 kPa;

kirişin kendi ağırlığından itibaren 1 m başına yük (betonarme özgül ağırlık) = 25 kN/m 3) g kiriş =bh

f =0,35*0,6*25*1,1=5,7kN/m;

kendi uzunluğundaki ağırlığı dikkate alınarak 1 m kiriş başına yük

kargo alanı ben gr = 1,4 m:

q= q kat *l gr + q kirişler =11,8*1,4+5,7=22,22kN/m;

sorumluluk için güvenilirlik katsayısı dikkate alınarak

n =0,95q=22,22*0,95=21,11kN/m

2. Kirişin tahmini uzunluğunu belirleyin: ben 0 =ben- 40-ben işlem/ 2 - ben işlem/ 2 =4500-40-230/2- 170/2=4260mm=4,26 m.

3. Statik bir hesaplama yapıyoruz (bir hesaplama şeması oluşturuyoruz, diyagramları belirliyoruz) Q , M ve enine kuvvetlerin ve momentin maksimum değerlerini bulun

Q=ql 0 /2=21,11*4,26/2=44,96 kN

M= ql 0 2 /8=21,11*4,26 2 /8=47,89 kN*m.

4. Malzemeleri belirliyoruz: Sertleşme sırasında atmosferik basınçta ısıl işleme tabi tutulan ağır betonu kabul ediyoruz, basınç dayanımı sınıfı B35, y b 2 = 0,9; sıcak haddelenmiş çubuk takviyesi sınıfı A-III. Malzemelerin mukavemet ve deformasyon özelliklerini yazıyoruz:

R B = 19,5 MPa; R ama = 1,30MPa; Eb = 34,5*10 3 MPa; Rs = 365 MPa;

R SW = 285 MPa; E s =20*10 4 MPa.

Tasarım diyagramı ve diyagramları


5. Takviyenin ağırlık merkezinden en dıştaki gerilmiş beton fiber a'ya olan mesafeyi ayarlıyoruz ve kirişin çalışma yüksekliğini A 0 belirliyoruz: a = 5,0 cm alıyoruz; h 0 = h- a = 60-5 = 55 cm.

6. A 0 katsayısının değerini bulun:

A 0 =M/Rb b 2 bh 0 2 =4789/1,95*0,9*35*55 2 =0,03

7. A 0 katsayısının değerinin A 0R sınır değerinden büyük olmadığını kontrol ederiz; bir 0 =0,03< А 0R = 0,425.

8.=0.79

9. Gerekli takviye alanını bulun:

Bir s =M/ h 0 R s =4789/(0,79*55*36,5)=3,02 cm 2

8 mm çapında 6 çubuk kabul ediyoruz.

10.Kiriş takviyesinin yüzdesini kontrol edin:

=A s *100/bh 0 =30,2*100/(35*55)=0,16%

Takviye yüzdesi minimumdan daha büyüktür ve %0,05'e eşittir.

11. Montaj bağlantılarını belirleyin:

A" S= 0,1 A = 0,302 cm2 , 8 mm çapında 1 çubuk alıyoruz;

12. Enine çubukların çapını belirleyin:

D sw> 0,25d sn =0,25*8=2mm

3 A-III, A sw = 0,071 cm2 (ar-) çapında enine çubukları kabul ediyoruz.

kiriş bölümünün hizalanması - bkz. şekil.)

Kiriş bölümünün güçlendirilmesi

13. Kiriş çerçevesini oluşturuyoruz:

destek bölümlerinin uzunluğunu belirleyin 1/4 ben= 1/4 4500 =1125 mm;

destek alanlarındaki enine çubukların gerekli adımını belirleyin S = h/2=300mm, yani 150 mm'den fazla; çubuk adımını s = 150 mm alıyoruz;

kirişin ortasındaki enine çubukların eğimini s = 3/4 h = 450 mm, yani 500 mm'den az belirleriz; 300 mm'lik bir adım atıyoruz; Çerçeveyi inşa ederken, destek bölümlerinin boyutlarını, enine çubukların kabul edilen basamaklarının katları olacak şekilde hafifçe değiştiriyoruz.


Kiriş bölümünün güçlendirilmesi

14. Koşulun yerine getirilip getirilmediğini kontrol ediyoruz:

Q Qb, dk = b3 (1+ f+ n)=R bt b 2 bh 0 =1,30*0,9*35*55*55=147420N=147,42kN,

Betonun algıladığı enine kuvvetin enine kuvvetinin daha büyük veya daha az olup olmadığını kontrol ediyoruz: Q = 44,96 kN

Sonuç: Hesaplamaya göre güçlendirilmiş 350x600mm kesitli betonarme döşeme kirişi yapıyoruz.



 

Okumak faydalı olabilir: