I-nurli yukni onlayn hisoblash. Bir xil taqsimlangan yuk va tayanchlarga ilmoqli mahkamlangan bir oraliqli metall nurning ko'tarish qobiliyati

1. Masalan, 4 dan 6 metrgacha bo'lgan xonani qoplash uchun nurlar sifatida devor qalinligi 5 mm bo'lgan 100x100 mm kesimli 4 ta profil quvurlaridan foydalandik. Keyin nurning oraliq uzunligi bo'ladi l = 4 m, va nurlarning qadami 6/5 = 1,2 m.Kvadrat profilli quvurlar uchun assortimentga ko'ra, bunday metall nurning qarshilik momenti bo'ladi. Wz \u003d 54,19 sm 3.

2. Po'latning dizayn qarshiligi ishlab chiqaruvchi bilan tekshirilishi kerak, ammo agar u aniq ma'lum bo'lmasa, unda eng kichikni olish mumkin, ya'ni. R \u003d 2000 kg / sm 2.

3. Keyin bunday nur bardosh bera oladigan maksimal egilish momenti:

M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgsm yoki 1083,8 kgm.

4. 4 m oraliqda chiziqli metrga maksimal taqsimlangan yuk:

q = 8M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m.

5. 1,2 m nur oralig'ida (nurlarning o'qlari orasidagi masofa) kvadrat metrga maksimal tekis bir xil taqsimlangan yuk quyidagicha bo'ladi:

q \u003d 541,9 / 1,2 \u003d 451,6 kg / m 2(bu nurlarning og'irligini o'z ichiga oladi).

Bu butun hisob-kitob.

Konsentrlangan yuklar ta'sirida va tayanchlarga osilgan bir oraliqli metall nurning ko'tarish qobiliyati

Agar loglar birinchi navbatda metall taxta nurlarining ustiga yotqizilgan bo'lsa va keyin bir-birining ustiga yopishgan bo'lsa, unda bir xilda taqsimlangan yuk emas, balki bir nechta konsentrlangan yuklar bunday metall nurlarga ta'sir qiladi. Biroq, konsentrlangan yuklarni bir xil taqsimlangan ekvivalent yuklarga aylantirish unchalik qiyin emas - biz allaqachon aniqlagan bir xil taqsimlangan yukning qiymatini konversiya koeffitsientiga bo'lish kifoya.

Misol uchun, agar biz har 0,5 metrda metall nurlarga loglarni qo'ygan bo'lsak, unda faqat 4 / 0,5 +1 = 9 log - konsentrlangan yuklar mavjud. Bunday holda, haddan tashqari kechikishlarni umuman e'tiborsiz qoldirish mumkin, keyin konsentrlangan kuchlar soni = 7 ga teng bo'ladi va konsentrlangan yuklardan ekvivalent bir xil taqsimlangan yukga o'tish koeffitsienti bo'ladi. g = 1,142.

Keyin bu metall nur bardosh bera oladigan maksimal bir xil taqsimlangan yuk:

q \u003d 451,6 / 1,142 \u003d 395,4 kg / m 2

Albatta, metall nurlar ko'p oraliqli bo'lishi mumkin yoki bir yoki ikkita tayanchda qattiq fiksatsiyaga ega bo'lishi mumkin, ya'ni. statik jihatdan noaniq bo'ladi. Bunday hollarda, faqat maksimal egilish momentini aniqlash formulasi o'zgaradi (statik jihatdan noaniq nurlar uchun dizayn sxemalariga qarang), lekin butun hisoblash algoritmi bir xil bo'lib qoladi.

Kam qavatli binolarni qurishda bir-birining ustiga chiqishi quyidagilar:

? Yog'och yoki metall nurlarda yog'och;

? Metall nurlarda monolitik temir-beton;

? Prefabrik temir-beton taxta plitalari (chunki ular hisob-kitobsiz yotqizilganligi sababli, bu haqda boshqa ko'rib chiqilmaydi).

E Bir-birining ustiga chiqish uchun hisoblash elementlari:

? Zamin plitasi;

? Konsolli rulmanlar (devorda bitta tayanchga ega, balkonlar uchun);

? Qo'llab-quvvatlovchi yuk ko'taruvchi bloklar (nurlar uchlari bilan yuk ko'taruvchi devorlarga, pollar va chodirlar orasidagi shipga tayanadi).

Yog'och taxta uchun yog'och bar yoki log shaklidagi nurlar yuk ko'taruvchi nurlar sifatida ishlatiladi. Shuningdek, I-nur, kanal, burchak kabi rulonli profillar ko'rinishidagi metall nurlar. Yuk ko'taruvchi nurlarga tayanadigan taxta plitasi sifatida taxta yoki taxtalardan yasalgan taxta ishlatiladi.

Monolitik temir-beton pollar uchun yuk ko'taruvchi nurlar sifatida metall nurlar I-nur, kanal, burchak kabi rulonli profillar shaklida qo'llaniladi. Monolitik temir-beton plita taxta plitasi bo'lib xizmat qiladi, u yuk ko'taruvchi nurlar bilan quvvatlanadi.

Yog'och zamin nuri eng tejamkor variant hisoblanadi. Ularni ishlab chiqarish va o'rnatish oson, po'lat yoki temir-beton nurlarga nisbatan past issiqlik o'tkazuvchanligiga ega. Yog'och nurlarning kamchiliklari mexanik kuchning pastligi bo'lib, katta qismlarni talab qiladi, yong'inga chidamliligi past va mikroorganizmlarning shikastlanishiga qarshilik ko'rsatadi. Shuning uchun yog'och taxta nurlari antiseptiklar va yong'inga qarshi vositalar bilan ehtiyotkorlik bilan ishlov berilishi kerak.Yog'och nurlar uchun optimal masofa 2,5-4 metrni tashkil qiladi. Yog'och nur uchun eng yaxshi qism balandligi va kengligi nisbati 1,4: 1 bo'lgan to'rtburchaklardir. Nurlar devorga kamida 12 sm ga olib boriladi va oxirigacha aylana bo'ylab suv o'tkazmaydigan qilib qo'yiladi. Nurni devorga o'rnatilgan langar bilan mahkamlash yaxshiroqdir.Zamin nurlarining bir qismini tanlashda o'z og'irligining yuki hisobga olinadi, bu pollar orasidagi shiftlarning nurlari uchun, qoida tariqasida, 190-220 kg / m ni tashkil qiladi? , va vaqtinchalik yuk (operatsion), uning qiymati 200 kg / m ga teng qabul qilinadi? . Zamin nurlari oraliqning qisqa qismi bo'ylab yotqizilgan. Ramka tokchalarini o'rnatish bosqichiga teng yog'och nurlarni o'rnatish bosqichini tanlash tavsiya etiladi.Quyida turli xil yuklar va oraliq uzunliklari uchun yog'och nurlarning minimal bo'limlari qiymatlari ko'rsatilgan bir nechta jadvallar mavjud:

400 kg / m yuk bilan oraliq va o'rnatish bosqichiga qarab yog'och zamin nurlarining bo'limlari jadvali?. - bu yukga tayanish tavsiya etiladi

O'rnatish / o'rnatish bosqichi (metrda) 2,0 2,5 3,0 4,0 4,5 5,0 6,0
0,6 75x100 75x150 75x200 100x200 100x200 125x200 150x225
1,0 75x150 100x150 100x175 125x200 150x200 150x225 175x250

Agar siz izolyatsiyadan foydalanmasangiz yoki pollarni yuklashni rejalashtirmasangiz (masalan, yashash uchun mo'ljallanmagan chodirda), unda siz yog'och taxta nurlarining pastroq yuk qiymatlari uchun jadvaldan foydalanishingiz mumkin:

150 dan 350 kg / m gacha bo'lgan yuklarga qarab, oraliq va yukga qarab yog'och taxta nurlarining minimal bo'limlari jadvali? .

Yuklaydi , kg/rm. m Oralik uzunligi, metr bilan nurlarning ko'ndalang kesimi
3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
150 50x140 50x160 60x180 80x180 80x200 100x200 100x220
200 50x160 50x180 70x180 70x200 100x200 120x220 140x220
250 60x160 60x180 70x200 100x200 120x200 140x220 160x220
350 70x160 70x180 80x200 100x220 120x220 160x220 200x220

Agar siz to'rtburchaklar o'rniga dumaloq loglardan foydalansangiz, quyidagi jadvaldan foydalanishingiz mumkin:1 m uchun 400 kg yuk bo'lgan masofaga qarab, zamin nurlari sifatida ishlatiladigan dumaloq loglarning minimal ruxsat etilgan diametri?

oraliq kengligimetrlarda Jurnallar orasidagi masofametrlarda Jurnal diametrisantimetrda
2 1 13
0,6 11
2,5 1 15
0,6 13
3 1 17
0,6 14
3,5 1 19
0,6 16
4 1 21
0,6 17
4,5 1 22
0,6 19
5 1 24
0,6 20
5,5 1 25
0,6 21
6 1 27
0,6 23
6,7 1 29
0,6 25
7 1 31
0,6 27
7,5 1 33
0,6 29

I-nurli metall pol nurlari bir qator afzalliklarga ega, faqat bitta kamchilik - yuqori narx. Metall I-nur katta yuk bilan katta oraliqlarni qoplashi mumkin, metall po'lat nur yonmaydi va biologik ta'sirlarga chidamli. Biroq, himoya qoplamasi bo'lmasa va xonada agressiv muhit mavjud bo'lsa, metall nurni korroziyaga olib kelishi mumkin.Ko'pgina hollarda, havaskor qurilishda, hisoblashda, metall nurning menteşeli tayanchlari borligini taxmin qilish kerak (ya'ni, uchlari ramkada bo'lgani kabi qattiq mahkamlanmagan. temir strukturasi). Po'lat I-nurlari bilan shiftdagi yuk, o'z vaznini hisobga olgan holda, 350 kg / m ni hisoblash kerak.? shlaksiz va 500 dastasi bilan kg/m? I-nurlari orasidagi qadam 1 metrga teng bo'lishi tavsiya etiladi. Iqtisodiyot bo'lsa, metall nurlar orasidagi qadamni 1,2 metrgacha oshirish mumkin.Turli pog'ona va uzunlikdagi I-nurli metall nurlarning sonini tanlash jadvali quyida ko'rsatilgan:

? 6 m oraliq No. Bir qadamda I-nur, mm 4 m oraliq No. Bir qadamda I-nur, mm 3 m oraliq No I-nur qadamda, mm
1000 1100 1200 1000 1100 1200 1000 1100 1200
300

16

16

16

10

12

12

10

10

10

400

20

20

20

12

12

12

10

10

10

500

20

20

20

12

12

12

10 121 12

Temir-beton zamin nurlari Temir-beton nurlarni qurishda quyidagi qoidalardan foydalanish kerak:

1. Temir-beton nurning balandligi ochilish uzunligining kamida 1/20 qismi bo'lishi kerak. Teshikning uzunligini 20 ga bo'linib, nurning minimal balandligini oling. Masalan, 4 m ochilish bilan nurning balandligi kamida 0,2 m bo'lishi kerak.

2. Nurning kengligi 5 dan 7 gacha (5 - kenglik, 7 - balandlik) nisbati asosida hisoblanadi.

3. Nurni kamida 4 ta mustahkamlovchi d12-14 (pastdan qalinroq bo'lishi mumkin) bilan mustahkamlash kerak - ikkita yuqorida va pastda.

4. Betonni bir vaqtning o'zida, uzilishlarsiz, ohakning ilgari yotqizilgan qismi yangi qismni yotqizishdan oldin tortib olishga vaqt topolmaydi. Beton mikser bilan nurlarni betonlash mikserga buyurtma berishdan ko'ra qulayroqdir. Mikser katta hajmlarni tezda quyish uchun yaxshi.

ROSSIYA FEDERASİYASI FAN VA TA'LIM VAZIRLIGI

FGBOU VPO "DAVLAT UNIVERSITETI-UNPK"

ARXITEKTURA-QURILISH INSTITUTI

Kafedra: “Arxitektura”

Fan: “Arxitektura asoslari

va qurilish inshootlari"

Hisob-kitob va grafik ish

"Yog'och, metall, temir-beton pollarni hisoblash"

Amalga oshirilgan:

Talaba gr. 41-milodiy

Kulikova A.V.

Tekshirildi:

Gvozkov P.A.

Yog'och zaminni hisoblash

Turar-joy binosini qoplash uchun yog'och nurning bir qismini tanlang. 1m 2 qavatga yuklang q n (trans) \u003d 1,8 kPa, q n \u003d 2,34 kPa, Devorlar orasidagi masofa 5 m. Diagramma va reja 1-rasmda ko'rsatilgan. Nurlarning qadami a = 1400 mm.


1. Biz bir metr nurning o'z vaznini oldindan qabul qilamiz q n nurlar \u003d 0,25 kN / m; f=1,1

q nurlar = q n nurlar * f =0,25*1,1=0,275kN/m;

2. Biz o'z vaznini hisobga olgan holda nurning chiziqli metriga yukni yig'amiz:

q n \u003d q n qavatlar * l gr + q n nurlar \u003d 1,8 * 1,4 + 0,275 \u003d 2,77 kN / m;

q \u003d q qoplama * l gr + q nurlar \u003d 2,34 * 1,2 + 0,275 \u003d 3,083 kN / m.

Mas'uliyat uchun ishonchlilik omilini hisobga olgan holda n \u003d 1 (turar-joy binosi uchun) nurning chiziqli metriga hisoblangan yuk q \u003d 3,083 kN / m ni tashkil qiladi.

3. Nurning taxminiy uzunligi l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.

4. Transvers kuch va egilish momentining maksimal qiymatlarini aniqlang:

Q=ql 0 /2=3,083*4,78/2=7,37kN;

M= ql 0 2 /8=3,083*4,78 2/8=8,81kN*m.

5. Biz Sibir sadr yog'och turlarini qabul qilamiz; 2-darajali; harorat va namlik ish sharoitlari - A2, ish sharoitlari koeffitsienti TV= 1,0 (SNiP P-25-80 ning 1.5-jadvaliga qarang); biz birinchi navbatda bo'limning o'lchamlari 13 sm dan ortiq bo'lishini taxmin qilamiz va hisoblangan egilish qarshiligini R va \u003d 15 MPa \u003d 1,5 kN / sm 2 ni aniqlaymiz; dizayn chipining qarshiligi Rsk \u003d 1,6 MPa \u003d 0,16 kN / sm 2 (2.4-jadval); jadvalga muvofiq 2,5 qarag'ay yog'ochidan, archadan sadr daraxtiga o'tish koeffitsientini aniqlaymiz m p \u003d 0,9.

m p koeffitsientini hisobga olgan holda hisoblangan qarshiliklar quyidagilarga teng:

R va \u003d 15 * 0,9 \u003d 13,5 MPa \u003d 1,35 kN / sm²

R sk \u003d 1,6 * 0,9 \u003d 1,44 MPa \u003d 0,144 kN / sm²

6. Kerakli qarshilik momentini aniqlang

W x \u003d M / R va \u003d 881 / 1,35 \u003d 652,6 sm 3

7. Nurning kengligi b = 15 sm ni qabul qilib, biz kerakli nur balandligini aniqlaymiz:

h=

=

=16,15 sm

Biz yog'och assortimenti tomonidan tavsiya etilgan o'lchamlarni hisobga olgan holda nurning kesimini qabul qilamiz: b = 15 sm; h=19 sm

8. Qabul qilingan bo'limni tekshiramiz :

a) haqiqiy qiymatlarni aniqlang: qarshilik momenti, statik inersiya momenti va nurning inersiya momenti:

W x \u003d bh 2/6 \u003d 15 * 19 2/6 \u003d 902,5 sm 3

S x \u003d 0,5bh / 4 \u003d 676,88 sm 3

I x \u003d bh 3/12 \u003d 15 * 19 3/12 \u003d 8573,75 sm 4

b) normal kuchlanishlar bilan kuchni tekshiramiz:

\u003d M / W x \u003d 881 / 902,5 \u003d 0,98

c) kesishish kuchlanishlari bilan mustahkamlikni tekshirish:

\u003d QS x / I x b \u003d 0,039 kN / sm 2

Oddiy va tangensial stresslar uchun mustahkamlik ta'minlanadi;

d) burilishlarni tekshirish:

Burilishlarni tekshirish uchun siz tolalar bo'ylab yog'ochning elastiklik modulini bilishingiz kerak: E= 10 MChJ MPa \u003d 1000 kN / sm 2; dizayn talablariga muvofiq burilish nurga ta'sir qiluvchi barcha me'yoriy yukning ta'siridan aniqlanadi; q n \u003d 0; 0277 kN / sm

Dizayn talablariga muvofiq burilishni aniqlaymiz:

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0277*478 4 /384*1000*8573,75=2,196sm

dizayn talablariga muvofiq burilishni cheklash

f u = l/150 = 500/150 = 3,3 sm;

f=2,196 sm< f u =3,3 см - прогиб бал­ки в пределах нормы;

Estetik va psixologik talablarga muvofiq burilish quyidagilarni belgilaydi:

uzoq muddatli yuk ta'siridan (doimiy va vaqtinchalik

uzoq yuk)

q l n =q n qavatlar *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n nurlar =

1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09kN/m

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0109*478 4/384*1000*8573,75=0,86sm

Maksimal burilish 5 m uzunlikdagi chelak uchun interpolyatsiyani hisobga olgan holda aniqlanadi

f u = l/183 = 500/183 = 2,73 sm.

f=0,86 sm

Xulosa: Biz Sibir sadridan, ikkinchi navli yog'ochdan 15x19 sm kesimli nurni qabul qilamiz.

Metall zamin nurini hisoblash.

Oldingi hisob-kitobga ko'ra, rulonli I-nurdan yasalgan zamin nurini hisoblang. Nur pilaster va po'lat ustunga tayanadi deb taxmin qilinadi. Biz nurga yukni uzunligi l gr \u003d 1,4 m bo'lgan yuk maydonidan yig'amiz.Bir kvadrat metrga tushadigan yuk q n qoplama = 11,8 kPa; q qoplama = 15,34 kPa. Nurning ishlaydigan metrining o'z vazni taxminan qabul qilinadi q n nurlar = 0,50 kN / m; f = 1,05;

q nurlar = q n nurlar f =1,05*0,50=0,53kN/m

n=0,95.


Pilaster va po'lat ustun ustidagi nurni qo'llab-quvvatlash sxemasi; l ef - nurning taxminiy uzunligi (chap tayanchdagi nurni qo'llab-quvvatlash platformasining markazidan o'ng tayanchdagi tayanch platformasining markazigacha bo'lgan masofa)

1. Nurning yugurish o'lchagichiga ta'sir qiluvchi yukni aniqlaymiz: o standart yuk

q n \u003d q n qavatlar * l gr + q n nurlar \u003d 17,02 kN / m \u003d 0,1702 kN / sm;

me'yoriy uzoq muddatli yuk - savdo maydonchalari polidagi vaqtinchalik yukning to'liq qiymati p p \u003d 4,0 kPa,

vaqtinchalik uzoq muddatli yuk bo'lgan pasaytirilgan qiymat, p l n \u003d 1,4 kPa:

q l n \u003d q n -p n l gr + p l n l gr \u003d 17.02-4 * 1.4 + 1.4 * 1.4 \u003d 13.38 kN / m \u003d 00.1338 kN / sm;

q \u003d q qavatlar * l gr + q nurlar \u003d 15,34 * 1,4 + 0,53 \u003d 22,01 kN / m;

javobgarlik uchun ishonchlilik omilini hisobga olgan holda dizayn yuki

n=0,95

2. Biz oldindan qo'llab-quvvatlash plitasining o'lchamlarini va nurning tayanch qovurg'asini olamiz va uning taxminiy uzunligini aniqlaymiz:

l ef \u003d l- 85 - 126 \u003d 4500 - 85 - 126 \u003d 4289 mm \u003d 4,29 m.

3. Hisoblash sxemasini o'rnating (rasm) va maksimal ko'ndalang kuch va maksimal momentni aniqlang.


Q=ql ef /2=20,91*4,29/2=44,85kN

M= ql ef 2 /8=20,91*4,29 2/8=48,1kN*m

4. Jadvalga muvofiq. 50* SNiP II-23-81* nurning tegishli bo'lgan konstruktsiyalar guruhini aniqlang va po'latni o'rnating: tuzilmalar guruhi - 2; foydalanish uchun maqbul bo'lgan po'latlardan C245 po'latini qabul qilamiz. Chiqish kuchiga ko'ra po'latning hisoblangan qarshiligi (nurning shakllangan po'latdan yasalganligini va ilgari 20 mm gacha o'ralgan qalinligini hisobga olgan holda) R y \u003d 240 MPa \u003d 24,0 kN / sm 2 (jadval). 2.2). Ish sharoitlari koeffitsienti y c = 0,9.

5, W x nurning kerakli modulini aniqlang:

W x \u003d M / R y y c \u003d 48,1 / (24 * 0,9) \u003d 2,23 * 100 \u003d 223 sm 3

6. Assortimentga ko'ra, biz talabga yaqin qarshilik momentiga ega bo'lgan I-nurli 20 Sh1 ni qabul qilamiz. Biz I-nurning xususiyatlarini yozamiz: W x \u003d 275 sm 3; I X \u003d 826 sm 4; S x = 153 sm 3; devor qalinligi

t= 9 mm; balandligi h=193 mm; kengligi b = 150 mm; 1 m uzunlikdagi massa 30,64 kg / m ni tashkil qiladi, bu dastlab qabul qilinganiga yaqin - biz yuklarni o'zgarishsiz qoldiramiz.

7. Kesish kuchlanishlari uchun quvvatni tekshiramiz :

\u003d QS x / I x b \u003d 44,85 * 153 / 826 * 0,9 \u003d 2,87 kN / sm 2

Rs c = 0,58Ry c \u003d 0,58 * 24 * 0,9 \u003d 12,53 kN / sm 2 (R s \u003d 0,58)

R y -hisoblangan kesish qarshiligi); = 1,12 kN/sm2< R s y c = 2,87 кН/см 2 ; прочность обеспечена.

Temir-beton plitalar ustki akkordda qo'llab-quvvatlanganligi sababli, nurni burishishdan saqlaydi, biz umumiy burilishni hisoblamaymiz. Shuningdek, kontsentratsiyalangan kuchlar yo'q, shuning uchun mahalliy kuchlanishlarni tekshirish kerak emas.

8. Nurning qattiqligini tekshiring:

yakuniy burilish estetik va psixologik talablarga muvofiq elementning uzunligiga qarab interpolyatsiya orqali aniqlanadi (uzunligi 4,5 m bo'lgan nur uchun maksimal og'ish 3 m va 6 m uzunlikdagi nurlar uchun burilish qiymatlari orasida va quyidagilarga teng: f va = l/175=429/175=2,45 sm);

dizayn talablariga muvofiq yakuniy burilish f u = l/150 = 429/150 = 2,86 sm.

Po'latning elastiklik moduli E \u003d 2,06-10 5 MPa \u003d 2,06 * 10 4 kN / sm 2.

Estetik va psixologik talablarga muvofiq burilish qiymati me'yoriy uzoq muddatli yuk q ta'siridan aniqlanadi. l n = 0,1338 kN/sm:

f=5q l n l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1338 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 1,08 sm

dizayn talablariga muvofiq burilish butun standart yukdan aniqlanadi q n \u003d 0,1702 kN / sm:

f=5qn l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1702 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 0,847 sm

f=1,08 sm

Estetik, psixologik va tizimli talablarga ko'ra nurning burilishlari normal chegaralarda. Texnologik talablarga muvofiq burilishlar hisobga olinmaydi, chunki qoplama bo'ylab texnologik transport harakati yo'q. Fiziologik talablarga muvofiq burilishlarni ko'rib chiqish bizning kursimiz doirasidan tashqarida.

Xulosa: biz nihoyat mustahkamlik va qattiqlik talablariga javob beradigan nurni ishlab chiqarish uchun I-nurli 20 Sh1 ni qabul qilamiz.

Temir-beton zaminni hisoblash.

Temir-beton polga 1m 2 ga qner=13,4 yuk ta'sir qiladi. kerakli mustahkamlash maydonini aniqlang. Nur materiali og'ir beton sinfi B35, bo'ylama ishchi armatura sinfi A-III, bo'limga qarang.


Nurni qo'llab-quvvatlash sxemasi


Yechim

1. Biz nurning 1 chiziqli metriga yukni yig'amiz:

qoplama q = 11,8 kPa;

nurning o'z og'irligidan 1 m ga yuk (temir-betonning solishtirma og'irligi) = 25 kN/m 3) g nurlar =bh

f =0,35*0,6*25*1,1=5,7kN/m;

uzunligi bilan o'z vaznini hisobga olgan holda 1 m nurga yuk

yuk maydoni l gr = 1,4 m:

q \u003d q qoplama *l gr + q nurlar \u003d 11,8 * 1,4 + 5,7 \u003d 22,22 kN / m;

javobgarlik uchun ishonchlilik omilini hisobga olgan holda

n \u003d 0,95q \u003d 22,22 * 0,95 \u003d 21,11 kN/m

2. Nurning taxminiy uzunligini aniqlang: l 0 =l- 40-l op / 2 - l op / 2 \u003d 4500-40-230 / 2- 170 / 2 \u003d 4260 mm \u003d 4,26 m.

3, Biz statik hisob-kitobni amalga oshiramiz (hisoblash sxemasini tuzamiz, diagrammalarni aniqlaymiz Q , M va ko'ndalang kuchlar va momentning maksimal qiymatlarini toping

Q=ql 0 /2=21,11*4,26/2=44,96kN

M= ql 0 2 /8=21,11*4,26 2/8=47,89kN*m.

4. Biz materiallarni so'raymiz: biz og'ir betonni qabul qilamiz, qattiqlashuv paytida atmosfera bosimida issiqlik bilan ishlov beriladi, bosim kuchi B35 sinfi, y b 2 \u003d 0,9; A-III sinfidagi issiq haddelenmiş novda armaturalari. Biz materiallarning mustahkamligi va deformatsiya xususiyatlarini yozamiz:

R b = 19,5 MPa; R bt = 1,30 MPa; Eb \u003d 34,5 * 10 3 MPa; R s = 365 MPa;

R SW = 285 MPa; E s \u003d 20 * 10 4 MPa.

Dizayn sxemasi va diagrammalar


5. Armaturaning og'irlik markazidan o'ta cho'zilgan beton tolaga masofani o'rnatamiz a va nurning ish balandligini aniqlaymiz A 0: a = 5,0 sm oling; h 0 \u003d h- a \u003d 60-5 \u003d 55 sm.

6. A 0 koeffitsientining qiymatini toping:

A 0 \u003d M / R b b 2 bh 0 2 \u003d 4789 / 1,95 * 0,9 * 35 * 55 2 \u003d 0,03

7. A 0 koeffitsientining qiymati A 0R chegara qiymatidan ko'p emasligini tekshiramiz; A 0 \u003d 0,03< А 0R = 0,425.

8.=0.79

9. Kerakli mustahkamlash maydonini toping:

A s =M/ h 0 R s \u003d 4789 / (0,79 * 55 * 36,5) \u003d 3,02 sm 2

Biz diametri 8 mm bo'lgan 6 ta rodni qabul qilamiz.

10. Nurni mustahkamlash foizini tekshiring:

\u003d A s * 100 / bh 0 \u003d 30,2 * 100 / (35 * 55) \u003d 0,16%

Armatura ulushi minimaldan kattaroq, 0,05% ga teng.

11. O'rnatish moslamalarini aniqlaymiz:

A" s\u003d 0,1 A s \u003d 0,302 sm 2 , diametri 8 mm bo'lgan 1 ta novdani qabul qiling;

12. Transvers novdalarning diametrini aniqlang:

d sw> 0,25ds=0,25*8=2mm

Biz diametri 3 A-III bo'lgan ko'ndalang novdalarni qabul qilamiz, A sw = 0,071 sm 2 (ar-

nurning kesimi - rasmga qarang.)

Nur qismini mustahkamlash

13. Biz nurning ramkasini quramiz:

qo'llab-quvvatlovchi qismlarning uzunligini aniqlang 1/4 l= 1/4 4500 = 1125 mm;

qo'llab-quvvatlovchi qismlarda ko'ndalang novdalarning kerakli bosqichini aniqlang s = h/2=300mm, bu 150 mm dan ortiq; biz novdalarning qadamini olamiz s = 150 mm;

nurning o'rtasida s = 3/4 h = 450 mm, 500 mm dan kam bo'lgan transvers rodlarning qadamini aniqlang; 300 mm qadamni qabul qiling; ramkani loyihalashda, qo'llab-quvvatlash qismlarining o'lchamlari biroz o'zgartiriladi, shunda ular transvers novdalarning qabul qilingan qadamlarining ko'pligidir.


Nur qismini mustahkamlash

14. Vaziyatni tekshiring:

Q Q b , min = b 3 (1+ f + n)=R bt b 2 bh 0 \u003d 1,30 * 0,9 * 35 * 55 * 55 \u003d 147420N \u003d 147,42 kN,

Biz beton tomonidan qabul qilinadigan ko'ndalang kuchning ko'ndalang kuchi katta yoki kamroq ekanligini tekshiramiz: Q \u003d 44,96 kN

Xulosa: Biz 350x600 mm kesimli temir-beton zamin nurini bajaramiz, hisob-kitoblarga ko'ra mustahkamlaymiz.



 

O'qish foydali bo'lishi mumkin: