Resolucija mestnega sveta poslancev mesta Kemerovo. Izvajajo organizacije in posamezniki

Izgube delovne tekočine: pare, glavnega kondenzata in napajalne vode v termoelektrarnah lahko razdelimo na notranje in zunanje. TO notranji– vključujejo izgube delovne tekočine zaradi puščanja prirobničnih povezav in fitingov; izguba pare skozi varnostne ventile; puščanje drenaže parne cevi; poraba pare za vpihovanje grelnih površin, za kurilno olje in za šobe. Te izgube spremljajo toplotne izgube, običajno jih označimo z vrednostjo ali izrazimo (za kondenzacijske turbinske enote) kot delež pretoka pare na turbino. Domače izgube pare in kondenzata ne smejo presegati 1,0 % pri nazivni obremenitvi pri CPP in 1,2÷ 1,6 pri SPTE. V termoelektrarnah (TE) s pretočnimi kotli so lahko te izgube ob upoštevanju periodičnega vodno-kemičnega čiščenja večje za 0,3 ÷ 0,5 %. Pri kurjenju kurilnega olja kot glavnega goriva se izgube kondenzata povečajo za 6 % na poletni čas pozimi pa za 16 %.

Za zmanjšanje notranjih izgub, kadar koli je to mogoče, zamenjajte prirobnične povezave z varjenimi, organizirajte zbiranje in uporabo drenaže, spremljajte gostoto armature in varnostni ventili, če je mogoče, zamenjajte varnostne ventile z membranami.

Pri termoelektrarnah do kritičnega tlaka z bobnastimi kotli glavnino notranjih izgub predstavljajo izgube z izpihovalno vodo.

Zunanji izgube nastanejo pri dovajanju tehnološke pare zunanjim porabnikom iz turbin in energetskih uparjalnikov (PG), ko se del kondenzata te pare ne vrača v termoelektrarno.

V številnih podjetjih v kemični in petrokemični industriji lahko izgube kondenzata tehnološke pare dosežejo do 70%.

Domače izgube nastajajo pri kondenzacijskih elektrarnah (CTE) in soproizvodnjah toplote in električne energije (SPTE). Zunanji izgube se pojavljajo samo v termoelektrarnah z dobavo tehnološke pare industrijskim podjetjem.

Konec dela -

Ta tema spada v razdelek:

Pri predmetu TTSPEE in T 7. semester 36 ur predavanj 18 predavanj

Glede na predmet tspee in t ure semestra .. predavanje o izgubah pare in kondenzata ter njihovem obnavljanju izguba pare in kondenzata ..

Če potrebujete dodatno gradivo o tej temi ali niste našli tistega, kar ste iskali, priporočamo iskanje v naši bazi del:

Kaj bomo naredili s prejetim materialom:

Če vam je bilo to gradivo koristno, ga lahko shranite na svojo stran v družabnih omrežjih:

Vse teme v tem razdelku:

Bilanca pare in vode
Voda, ki se dovaja v napajalni sistem energetskih kotlov za zapolnitev izgub delovne tekočine (hladilne tekočine), se imenuje dodatna voda.

Namen in princip delovanja čistilnih ekspanderjev
Dodatna voda, kljub dejstvu, da je predhodno prečiščena, vnaša soli in druge kemične spojine v cikel TPP. Precejšen delež soli pride tudi skozi nezgošče

Kemične metode za pripravo dodatne in dopolnilne vode
V industrijskih termoelektrarnah voda običajno prihaja iz splošnega vodovodnega sistema podjetja, iz katerega se najprej odstranijo mehanske nečistoče s sedimentacijo, koagulacijo in filtracijo.

Toplotna priprava dodatne vode uparjalnikov v uparjalnikih
V povezavi s problemom varovanja okolja pred škodljivimi emisijami iz proizvodnje je uporaba kemičnih metod čiščenja vode vse težja zaradi prepovedi izpusta pralne vode v vodna telesa. V

Izračun uparjalne naprave
Diagram za izračun izparilne naprave je prikazan na sl. 8.4.3. Izračun uparjalne naprave je sestavljen iz določanja pretoka primarne pare iz izhoda iz turbine.

Oskrba s paro zunanjih porabnikov
Od elektrarne za soproizvodnjo toplote in električne energije (SPTE) do porabnika se toplota dovaja v obliki pare ali tople vode, imenovane hladilne tekočine. Industrijska podjetja porabljajo paro za tehnološke potrebe

Eno-, dvo- in trocevni sistemi za oskrbo s paro iz termoelektrarn
Večina podjetij potrebuje paro 0,6 - 1,8 MPa, včasih pa 3,5 in 9 MPa, ki se porabnikom dobavlja iz termoelektrarne po parovodih. Polaganje posameznih parnih vodov do vsakega odjemalca

Reducijsko-hladilna enota
Za zmanjšanje tlaka in temperature pare se uporabljajo redukcijsko-hladilne enote (RCU). Enote se uporabljajo v termoelektrarnah za rezervo odjemov in protitlaka.

Oskrba s toploto za ogrevanje, prezračevanje in gospodinjske potrebe
Za ogrevanje, prezračevanje in gospodinjske potrebe se kot hladilno sredstvo uporablja vroča voda. Sistem cevovodov, po katerem se topla voda dovaja potrošnikom in se vrača ohlajena voda

Oddaja toplote za ogrevanje
Omrežno instalacijo državne daljinske elektrarne običajno sestavljata dva grelnika - glavni in vršni grelnik. 9.2.1.

Načrti omrežnih grelnikov in toplovodnih kotlov
Kakovost omrežne vode, prečrpane skozi grelne površine omrežnih grelnikov, je bistveno nižja od kakovosti turbinskega kondenzata. Lahko vsebuje produkte korozije, soli trdote itd.

PREDAVANJE 24
(nadaljevanje predavanja 23) Toplovodni kotli se kot vršni omrežni grelniki uporabljajo v termoelektrarnah kot vršni viri toplote pri toplotnih obremenitvah, ki presegajo dobavo

Odzračevalniki, dovodne in kondenzne črpalke
Napravo za odzračevanje in krmljenje lahko razdelimo na dve vrsti: odzračevalno in krmno. Začnimo našo obravnavo z odzračevalno instalacijo. Imenovan

PREDAVANJE 26
(nadaljevanje predavanja 25) Čemu je namenjena krmna naprava? Zakaj je nameščena črpalka za dvig tlaka? Kakšni so možni tokokrogi za vklop dovodnih črpalk?

Splošne določbe za izračun osnovnih toplotnih vezij
1. IZRAČUN TERMIČNEGA KROGA T-110/120-130 (pri nazivnem načinu delovanja) Parametri turbinske enote: N0 = 11

Izračun porabe vode ogrevalnega omrežja
Entalpijo omrežne vode na vstopu v PSG-1 določimo pri toc = 35 0C in tlak na izstopu iz omrežne črpalke je enak 0,78 MPa, dobimo hoc = 148 kD

Izračun ogrevanja vode v dovodni črpalki
Tlak dovodne vode na izstopu dovodne črpalke je ocenjen na 30 - 40 % večji od tlaka sveže pare p0; Sprejemamo 35%:

Termodinamični parametri pare in kondenzata (nazivni način delovanja)
Tab. 1.1 Točka Para v izhodih turbine Para pri regenerativnih grelnikih Ogrevana

PREDAVANJE 29
(nadaljevanje predavanja 28) 1.4.3 Izračun PND Izveden bo skupni izračun skupine PND-4,5,6.

Kondenzacijske enote
Kakšen je namen in sestava kondenzacijske enote? Kako se izberejo kondenzne črpalke? Kondenzacijska enota (slika 26) zagotavlja ustvarjanje in vzdrževanje

Sistemi za oskrbo s tehnično vodo
Kakšen je namen in zgradba sistema za oskrbo s tehnično vodo? Za kakšne namene se uporablja tehnološka voda v termoelektrarnah in jedrskih elektrarnah? Sistem oskrbe s tehnično vodo

Poraba goriva elektrarn in kotlovnic
Priprava premoga za zgorevanje obsega naslednje faze: - tehtanje na vagonski tehtnici in razkladanje z vagonskimi prekucniki; če je premog med prevozom zmrznil

Tehnične rešitve za preprečevanje onesnaževanja okolja
ČIŠČENJE DIMNIH PLINOV Elektrofiltrski pepel, delci neizgorelega goriva, dušikovi oksidi, plini žveplov dioksid, ki jih vsebujejo dimni plini, onesnažujejo ozračje in škodljivo vplivajo.

Težave z delovanjem elektrarne
Glavne zahteve za obratovanje termoelektrarn in jedrskih elektrarn so zagotavljanje zanesljivosti, varnosti in učinkovitosti njihovega delovanja. Zanesljivost pomeni zagotavljanje neprekinjenosti (nemotenosti)

Izbira lokacije za gradnjo termoelektrarn in jedrskih elektrarn
Katere so osnovne zahteve za gradbišče elektrarne? Kakšne so značilnosti izbire mesta za gradnjo jedrske elektrarne? Kakšna je vrtnica vetrov na območju, kjer je postaja? malica

Glavni načrt elektrarne
Kaj je glavni načrt elektrarne? Kaj prikazuje glavni načrt? Generalni načrt(GP) je pogled od zgoraj na lokacijo elektrarne

Postavitev glavne zgradbe termoelektrarn in jedrskih elektrarn
Kakšna je zgradba glavne zgradbe termoelektrarn in jedrskih elektrarn? Kakšna so osnovna načela postavitve glavne stavbe elektrarne, kateri kvantitativni kazalniki označujejo popolnost postavitve? Katera

stran 2


Po trenutni metodologiji izračuna, kot je navedeno zgoraj, so zneski za nevračilo kondenzata izključeni iz stroškov energije v termoelektrarnah, kar vodi do umetnega zniževanja ravni stroškov energije.

Količina vode, prenesene v druga podjetja, vključuje vodo in paro (nevračanje kondenzata, dopolnitev ogrevalnega omrežja itd.), Pa tudi odpadno vodo, poslano v čistilne naprave drugih podjetij.

Treba pa je spremeniti sedanji postopek izločanja iz stroškov energije zneskov, prejetih od porabnikov za nevračilo kondenzata, saj to vodi v nerazumno podcenjevanje stroškov energije. To vprašanje je podrobneje obravnavano spodaj v poglavju.

Glavne takšne izgube so lahko: a) poraba pare za lastne potrebe (če se kondenzat te pare ne vrne); b) uhajanje pare in kondenzata skozi netesnosti v cevovodih; c) izguba kondenzata iz odvodov parovodov med njihovim normalnim delovanjem in med ogrevanjem na novo vklopljenih odsekov; d) izguba pare zaradi čiščenja pregrevalnikov pri vžigu kotlovskih enot; f) izguba vode za izpihovanje kotla.

Odvisno od tega, kateri porabniki so priključeni na SPTE napravo in kakšne so njihove relativne potrebe po pari, je nevračanje kondenzata od proizvodnih porabnikov pri različnih SPTE napravah različno. Giblje se od 40 do 100 %, če ga izračunamo glede na količino sproščene pare, in od 10 do 40 %, če ga izračunamo glede na količino pare, ki vstopa v turbino. Za termoelektrarne je nevračanje kondenzata od zunanjih porabnikov pare eksterna izguba. Te, kot tudi izgube znotraj postaje, je treba dopolniti z dodatno vodo. Skupni dodatki k glavnemu ciklu termoelektrarne so določeni z vsoto zunanjih izgub in izgub znotraj postaje.

Za nezaščitene kotle relativno majhne zmogljivosti (s tlakom, ki ni višji od 15 ur in napetostjo pare do 30 kg / m2 na uro) in z velikim nepovratnim kondenzatom, je preprosteje uporabiti poenostavljene metode - intra-boiler ter termalno obdelavo vode in delno kationizacijo.

Vodna bilanca vključuje centralizirano proizvodnjo, porabo v tehnoloških podsistemih, vključno z napajanjem rekuperacij toplote za proizvodnjo pare, proizvodnjo in porabo v energetskih podsistemih, izgube zaradi dobave pare zunanjim porabnikom, ko se kondenzat ne vrača. Bilanca hladilne vode odraža delovanje direktno- in obtočnih vodovodnih sistemov.


Cene toplote so določene ob predpostavki 100 % vračanja kondenzata. Odjemalci plačajo nevračilo kondenzata po ceni kemično prečiščene ali demineralizirane vode, povprečni za elektroenergetski sistem, povečani za največ 20 %, da se zagotovi normativni ravni donosnost. Znesek plačila potrošniku za vrnjeni kondenzat je določen s komponento goriva stroškov 4,186 GJ (10 Gcal) toplote od organizacije za oskrbo z energijo.

Enocevni sistem parnega ogrevanja s centralno kompresijo curka in povratkom kondenzata.

SPTE naprave so zelo drage, zato je zmogljivost teh naprav običajno omejena. Nevračanje kondenzata zahteva povečanje zmogljivosti čistilnih naprav in dodatno porabo kemičnih reagentov, povzroča pa tudi dodatne toplotne izgube.

Zelo velike izgube toplota nastane zaradi nepravilnega delovanja kondenzacijskih lovilcev in zaradi puščanja prirobničnih povezav zapornih teles in varnostnih ventilov ter zaradi izgube vročega kondenzata. Nepovratni kondenzat poslabša kakovost napajalne vode, kar prispeva k onesnaženju ogrevalne površine in poslabšanju prenosa toplote.

V napravah za soproizvodnjo toplote in električne energije (SPTE) so izgube kondenzata sestavljene iz izgub znotraj postaje in izgub pri porabnikih. Običajno je nevračanje kondenzata od porabnikov bistveno večje od izgub znotraj postaje, potreben dodatek vode pa lahko doseže 30 - 40 % ali več proizvodnje pare. Pri nekaterih porabnikih lahko pride tudi do kontaminacije kondenzata, zaradi česar ta postane neprimeren za napajanje parnih kotlov. V tem primeru pri termoelektrarnah s kotli visok pritisk ali neposredni tok, je priporočljivo namestiti parne pretvornike. Primarna para za parne pretvornike je para iz enega od izhodov turbine.

V termoelektrarnah, ki ne proizvajajo samo električne energije, ampak tudi oddajajo toploto v obliki pare in tople vode (SPTE), so nameščene turbine, ki delujejo z odbiranjem delno izrabljene pare iz vmesnih stopenj. Zaradi nepovratnega kondenzata, ki se dovaja toplotnemu porabniku pare, se izgube iz cikla znatno povečajo in lahko dosežejo 40 - 60% izpusta pare kotlov.

Nepovratni kondenzat poleg neposrednih toplotnih izgub zahteva dodatno oskrbo s kemično prečiščeno vodo za napajanje parnih kotlov, kar praviloma povzroči povečanje izpihovanja in posledično dodatne toplotne izgube. Poleg tega nevračanje kondenzata v vire oskrbe s paro zahteva povečanje njihove produktivnosti in v nekaterih primerih zapletanje shem kemične obdelave vode in naprav za ločevanje znotraj kotla, kar je povezano s povečanjem kapitalskih stroškov in pogosto obratovalnih stroškov.

Izgube pare in kondenzata delimo na notranje in zunanje.

Izgube znotraj postaje so sestavljene iz:

Poraba pare za pomožne naprave postaje brez povratka kondenzata - vpihovanje pare generatorjev pare, za šobe s parno atomizacijo kurilnega olja, za naprave za ogrevanje kurilnega olja;

Izgube pare in vode med zagonom in zaustavitvijo generatorjev pare;

Izguba pare in vode zaradi puščanja v cevovodih, fitingih in opremi;

Izgube vode zaradi izpihovanja;

Obseg izgub je odvisen od lastnosti opreme, kakovosti izdelave in vgradnje, stopnje vzdrževanja in obratovanja.

Notranje izgube so (v deležih porabe napajalne vode):

pri IES - 0,8-1%, pri SPTE - 1,5-1,8%.

Glavnina izgub je pri pihanju vode. To je nujna tehnološka operacija za vzdrževanje koncentracije soli, alkalij in silicijeve kisline v vodi uparjalnikov v mejah, ki zagotavljajo zanesljivo delovanje slednjih in potrebno čistost pare. Za vračanje dela vode in toplote med neprekinjenim pihanjem v cikel se uporabljajo naprave, sestavljene iz ekspanderjev in vodnih hladilnikov za pihanje. Količina pare, sproščene v ekspanderju, znaša do 30 % pretoka čistilne vode. Preostanek se izpusti v kanalizacijo.

Zunanje izgube nastanejo, ko se para sprošča neposredno iz turbin in uparjalnikov, če se del kondenzata te pare ne vrne v postajo.

Para, uporabljena v tehnološki procesi, je onesnažena z različnimi kemične spojine. Obseg njegovih izgub lahko doseže 70%. V povprečju za industrijske termoelektrarne razmerje med zunanjimi izgubami in količino pare generatorjev pare je 20 – 30 %.

Izgube pare in vode v ciklusu elektrarne je treba nadomestiti z dodatno napajalno vodo za uparjalnike.

Dodatna poraba vode: Dd.in = Din + Dpr + Dv.p., kjer je

Din – znotrajpostajne izgube pare in vode v elektrarni (brez izgub z vpihovanjem);

Dpr – izguba vode v drenažo iz čistilnih ekspanderjev;

Dv.p. – izguba kondenzata pri zunanjih porabnikih.

Dpr = βDp.pg, kjer je

Dp.pg – pretok čistilne vode generatorjev pare;

β je delež izpihovalne vode, izpuščene v drenažo.

Entalpija suhe nasičene pare v ekspanderju;

Entalpije vrele vode pri tlaku v uparjalniku in ekspanderju.

Dodatna poraba toplote goriva v elektrarni zaradi izgub pare in kondenzata:

, (9.2)

kjer so , , , entalpije pare po uparjalniku, čistilna voda, vrnjeni parni kondenzat v termoelektrarno od zunanjih porabnikov, dodatna voda, - izč. mreža generatorja pare.

Izgube pare in vode v termoelektrarnah povečujejo porabo električne energije za dovodne črpalke. Dodatna poraba toplote goriva zaradi tega je določena s formulo:


, W (9,3)

kjer je količina dodatne vode, kg/s; - tlak napajalne vode za črpalko, Pa; ρ - gostota vode, kg/m³; - učinkovitost dovodna črpalka ~ 0,7 – 0,8; - učinkovitost neto elektrarne.

Zmanjšanje učinkovitosti postajah, ki jih povzročajo izgube pare in kondenzata ter znatni stroški za pripravo dodatne napajalne vode, zahtevajo naslednje ukrepe:

Uporaba naprednejših metod za pripravo dodatne hrane. voda;

Uporaba stopenjskega izhlapevanja v bobnastih kotlih, kar zmanjša količino izpihovalne vode;

Organizacija zbiranja čistega kondenzata od vseh porabnikov postaje;

Največja možna uporaba varjenih spojev v cevovodih in opremi;

Zbiranje in vračanje čistega kondenzata od zunanjih porabnikov.

Zapolnitev izgub pare in vode v termoelektrarnah

Pri termoelektrarnah s Po ≥ 8,8 MPa (90 Atm) se izgube nadomestijo s popolnoma demineralizirano dodatno vodo.

V termoelektrarnah pri Po ≤ 8,8 MPa se uporablja kemično čiščenje dopolnilne vode - odstranjevanje kationov trdote, njihova zamenjava z natrijevimi kationi, pri čemer se ohranijo kislinski ostanki (anioni).

Priprava demineralizirane vode poteka na tri načine:

1. Kemična metoda

2. Toplotna metoda

3. Kombinirane fizikalne in kemične metode (uporaba kemičnih čistilnih elementov, dializa, membrana)

Kemična metoda za pripravo dodatne vode

Površinske vode vsebujejo grobe, koloidne in resnično raztopljene nečistoče.

Celoten sistem kemične obdelave vode je razdeljen na dve stopnji:

1) Predobdelava vode

2) Čiščenje resnično raztopljenih nečistoč

1. Predobdelava se izvaja v bistrilnikih vode. S tem odstranimo grobo razpršene koloidne nečistoče. Magnezijevo trdoto nadomesti kalcijeva trdota in pride do magnezijeve odsilikonizacije vode.

Al 2 (SO 4) 3 ali Fe (SO 4) - koagulanti

MgO+H 2 SiO 3 → MgSiO 3 ↓ + H 2 O

Voda po predčiščenju vsebuje le resnično raztopljene nečistoče

2. Čiščenje od resnično raztopljenih nečistoč se izvaja z ionskimi izmenjevalnimi filtri.

1) N – kationski izmenjevalni filter

Voda gre skozi dve stopnji H - kationskih izmenjevalnih filtrov, nato eno stopnjo anionskega izmenjevalnega filtra.

Dekarbonizator – zajemanje CO 2 . Po H - kationski izmenjavi in ​​OH - anionski izmenjavi v vodi šibke kisline H 2 CO 3, H 3 PO 4, H 2 SiO 3, medtem ko CO 2 preide v prosto obliko in nato gre voda v dekarbonizator, v katerem CO 2 se odstrani fizično.



Henry-Daltonov zakon

Količina danega plina, raztopljenega v vodi, je neposredno sorazmerna z delnim tlakom tega plina nad vodo.

V dekarbonizatorju se zaradi dejstva, da je koncentracija CO 2 v zraku približno enaka nič, CO 2 sprošča iz vode v dekarbonizatorju.

Ostanke šibkih kislin (PO 4, CO 2, SiO 3) ujamemo na močan anionski izmenjevalni filter.

Termična metoda razsoljevanja dodatne vode

Na podlagi pojava, da je topnost soli v pari pri nizkih tlakih zelo nizka.

Toplotna priprava dodatne vode poteka v uparjalnikih.

Količina pare, ki teče v enostopenjskem tokokrogu, je približno enaka prečiščeni.

Glavne toplotne sheme oskrbe s paro in toploto iz termoelektrarn.

Oskrba s toploto iz SPTE.

Vse porabnike toplote lahko razdelimo v 2 kategoriji:

1. poraba toplote (poraba) je odvisna od podnebne razmere(ogrevanje in prezračevanje);

2. poraba toplote ni odvisna od klimatskih razmer (topla voda).

Toplota se lahko sprošča v obliki pare ali vroče vode. Voda kot hladilno sredstvo za ogrevanje ima prednosti pred paro (potreben je manjši premer cevi + manjše izgube). Voda se pripravlja v omrežnih grelnikih (glavni in vršni). Steam se sprošča samo za tehnološke potrebe. Lahko se sprošča neposredno iz izhoda turbine ali skozi parni pretvornik.

Pri izračunu porabe toplote za ogrevanje se upošteva:

– površina stanovanja

– razlika v temperaturi zunaj in znotraj hiše

– ogrevalne lastnosti stavbe

Q = V æ (t znotraj – t zunaj)

[kcal/h] = [m 3 ]*[kcal/m 3 h·ºС]*[ºС]

kjer je Q poraba toplote na časovno enoto Gcal/h ali kcal/h

æ (kappa) - koliko toplote se izgubi iz 1 m 3 stavbe na enoto časa, ko se toplota spremeni za 1 stopinjo. Spreminja se od 0,45 do 0,75


Ogrevanje

Prezračevanje

18 +8-10 -26 t pare, o C

Slika 55.

Letna dobava toplote za ogrevanje .

Vrhunski del

Ogrevanje

Glavni del

Vroča voda

0 550 5500 8760 n

število ur, kjer je največja obremenitev

Slika 56.

Za izračun toplote iz postaje za ogrevanje se uporabljajo ogrevalni koeficienti:

α CHPP = Q izbira /Q omrežje

kjer je Q ekstrakcija količina toplote, ki jo odvzamemo iz turbinske ekstrakcije

Q omrežja je količina toplote, ki jo moramo predati omrežni vodi na postaji

Shema oskrbe s toploto iz SPTE

Sistemi za pripravo toplote (HPS):

Grelna enota (TU)

Namestitev skupnega obrata (OU)

Obstajata dve vrsti TPS:

1) za termoelektrarne s turbinami z močjo 25 MW ali manj, pa tudi za državne daljinske elektrarne velike moči. Za to vrsto TPS toplarna turbina je sestavljena iz glavnega in vršnega grelnika ter splošne postaje vključujejo: omrežne črpalke, enote za mehčanje dopolnilne vode, črpalke dopolnilne vode in odzračevalnike

2) za termoelektrarne s turbinami, katerih moč je večja od 50 MW. Za to vrsto toplarnah Turbine sestavljata 2 zaporedno povezana glavna grelnika (zgornji in spodnji) in omrežne vodne črpalke z 2-stopenjskim črpanjem: 1 črpalka se nahaja pred spodnjim glavnim grelnikom, črpalka 2. stopnje pa za zgornjim glavnim grelnikom. Splošne postaje sestavljajo vršni toplovodni kotel (PHB), enote za mehčanje dopolnilne vode, odzračevalniki in črpalke dopolnilne vode.

Diagram ogrevalne naprave prve vrste.

Slika 57.

ROU – redukcijsko-hladilna enota

Temperatura omrežne vode je odvisna od zunanje temperature zraka. Če je zunanja temperatura zraka = 26 stopinj, mora biti na izhodu iz vršnega grelnika temperatura omrežne vode približno 135–150 ºС

Temperatura omrežne vode na vstopu v glavni grelnik je ≈ 70 ºС

Zmanjšani kondenzat pare iz vršnega grelnika se odvaja v glavni grelnik in nato potuje skupaj s kondenzatom pare za ogrevanje.

14. Ogrevalni koeficient α SPTE. Metode pokrivanja konične toplotne obremenitve termoelektrarn.

dr. S.D. Sodnomova, izredna profesorica, Oddelek za oskrbo s toploto in plinom ter prezračevanje, Vzhodnosibirska državna tehnološka univerza, Ulan-Ude, Republika Burjatija

Trenutno se bilanca dobave in porabe toplote v sistemih za oskrbo s paro določa z odčitki merilnih naprav na viru toplote in pri porabnikih. Razlika v odčitkih teh naprav se pripiše dejanskim toplotnim izgubam in se upošteva pri določanju tarif za termalna energija v obliki pare.

Prej, ko je parovod deloval blizu projektne obremenitve, so te izgube znašale 1015% in o tem nihče ni imel vprašanj. V zadnjem desetletju je zaradi upada industrijske proizvodnje prišlo je do spremembe urnika dela in zmanjšanja porabe pare. Istočasno se je neravnovesje med porabo in dobavo toplote močno povečalo in je začelo znašati 50-70%.

V teh razmerah so se pojavile težave predvsem pri odjemalcih, ki se jim je zdelo nesmiselno vračunavanje tako velikih izgub toplotne energije v tarifo. Kakšna je struktura teh izgub? Kako se zavestno lotiti vprašanj povečanja učinkovitosti sistemov za oskrbo s paro? Za rešitev teh težav je potrebno ugotoviti strukturo neravnovesja in ovrednotiti standardne in presežne toplotne izgube.

Za kvantificiranje neravnovesja je bil izboljšan program za hidravlični izračun pregretega parovoda, ki so ga na katedri razvili za izobraževalne namene. Razumevanje, da ko se poraba pare med potrošniki zmanjša, se zmanjšajo hitrosti hladilne tekočine in povečajo relativne toplotne izgube med transportom. To vodi do dejstva, da pregreta para preide v nasičeno stanje s tvorbo kondenzata. Zato je bil razvit podprogram, ki omogoča: določitev območja, kjer pregreta para prehaja v nasičeno stanje; določiti dolžino, na kateri začne para kondenzirati in nato izvesti hidravlični izračun parovoda nasičene pare; določite količino nastalega kondenzata in toplotne izgube med transportom. Za določitev gostote, izobarične toplotne kapacitete in latentne toplote uparjanja iz končnih parametrov pare (P, T) smo uporabili poenostavljene enačbe, pridobljene iz

na podlagi aproksimacije tabelarnih podatkov, ki opisujejo lastnosti vode in vodne pare v območju tlaka 0,002+4 MPa in temperaturah nasičenja do 660 °C.

Standardne toplotne izgube v okolju so bile določene po formuli:

kjer je q specifična linearna toplotna izguba parovoda; L je dolžina parovoda, m; β - lokalni koeficient toplotne izgube.

Toplotne izgube, povezane z uhajanjem pare, so bile določene z naslednjo metodo:

kjer je Gnn normalizirana izguba pare za obravnavano obdobje (mesec, leto), t; ί η - entalpija pare pri povprečnih tlakih in temperaturah pare vzdolž glavnega voda pri viru toplote in pri porabnikih, kJ/kg; ^ - entalpija hladna voda, kJ/kg.

Standardizirane izgube pare za obravnavano obdobje:

kjer je V™ povprečna letna prostornina parnih omrežij, m 3; p p - gostota pare pri povprečnem tlaku in temperaturi vzdolž vodov od vira toplote do potrošnika, kg / m 3; n - povprečno letno število obratovalnih ur parnih omrežij, ure.

Meroslovna komponenta podcenjevanja porabe pare je bila določena ob upoštevanju pravil RD-50-213-80. Če se meritev pretoka izvaja v pogojih, v katerih se parametri pare razlikujejo od parametrov, sprejetih za izračun omejevalnih naprav, je treba za določitev dejanskega pretoka iz odčitkov instrumenta ponovno izračunati po formuli:

kjer je Qm. a. - dejanska masna poraba pare, t/h; Q m - masni pretok pare glede na odčitke instrumenta, t / h; р А - dejanska gostota pare, kg / m3; ρ - ocenjena gostota pare, kg/m 3.

Za oceno toplotnih izgub v sistemu oskrbe s paro je bil upoštevan parovod POSH v Ulan-Udeju, za katerega so značilni naslednji kazalniki:

■ skupna poraba pare za februar - 34512 t/mesec;

■ povprečna urna poraba pare - 51,36 t/h;

■ povprečna temperatura para - 297 O C;

■ povprečni tlak pare - 8,8 kgf / cm2;

■ povprečna temperatura zunanjega zraka - -20,9 O C;

■ dolžina glavne proge - 6001 m (od tega premera 500 mm - 3289 m);

■ toplotno neravnovesje v parovodu - 60,3 %.

Kot rezultat hidravličnega izračuna so bili določeni parametri pare na začetku in koncu računskega odseka, hitrost hladilne tekočine ter identificirana območja nastajanja kondenzata in s tem povezanih toplotnih izgub. Preostale komponente smo določili z uporabo zgornje metode. Rezultati izračuna kažejo, da se pri povprečni urni dobavi pare iz termoelektrarne 51,35 t/h odjemalcem odda 29,62 t/h (57,67 %), izguba porabe pare znaša 21,74 t/h (42,33 %). . Od tega so izgube pare naslednje:

■ s tvorjenim kondenzatom - 11,78 t/h (22,936 %);

■ meroslovna zaradi dejstva, da potrošniki ne upoštevajo popravkov odčitkov instrumentov - 7,405 t/h (14,42 %);

■ neuračunane izgube pare - 2,555 t/h (4,98%). Neuračunane izgube pare je mogoče pojasniti

povprečenje parametrov pri prehodu iz povprečnega mesečnega stanja v povprečno urno stanje, nekateri približki v izračunih, poleg tega pa imajo instrumenti napako 2-5%.

Kar zadeva bilanco toplotne energije sproščene pare, so rezultati izračuna predstavljeni v tabeli. Iz tega izhaja, da so pri odstopu 60,3 % normirane toplotne izgube 51,785 %, presežne toplotne izgube, ki jih izračun ne upošteva, pa 8,514 %. Tako je bila določena struktura toplotnih izgub in razvita metoda za kvantificiranje neravnovesja porabe pare in toplotne energije.

Tabela. Rezultati izračunov izgub toplotne energije v parovodu POSH v Ulan-Udeju.

Ime količin GJ/h %
Splošni kazalniki
Povprečni urni oddaja toplote iz kolektorjev termoelektrarn 154,696 100
Koristna povprečna urna dobava toplote porabnikom 61,415 39,7
Dejanske toplotne izgube v parovodu POS 93,28 60,3
Standardne toplotne izgube 70,897 45,83
Obratovalne tehnološke izgube toplotne energije, od tega:

Toplotne izgube v okolje

Izgube toplotne energije pri standardnih uhajanjih pare

Izguba toplote s kondenzatom

 43,98 28,43
Meroslovne izgube zaradi podcenjevanja toplote brez uvedbe popravka 9,212 5,955
Skupaj
Standardne izgube toplotne energije 80,109 51,785
V izračunu niso upoštevane prevelike toplotne izgube 13,171 8,514

Literatura

1. Abramov S.R. Metodologija zmanjševanja toplotnih izgub v parovodih toplovodnih omrežij / Materiali konference " Ogrevalno omrežje. Sodobne rešitve", 17.-19. maj 2005. NP "Ruska oskrba s toploto".

2. Sodnomova S.D. O vprašanju določanja komponent neravnovesja v sistemih za oskrbo s paro / Materiali mednarodne znanstvene in praktične konference "Gradbeni kompleks Rusije: znanost, izobraževanje, praksa". - Ulan-Ude: Založba Vseruske državne tehnične univerze, 2006.

3. Rivkin S.L., Aleksandrov A.A. Toplotnofizikalne lastnosti vode in vodne pare. - M .: Energija 1980 - 424 str.

4. Določitev operativnih tehnoloških stroškov (izgub) virov, ki se upoštevajo pri izračunu storitev za prenos toplotne energije in hladilne tekočine. Resolucija Zvezne komisije za energijo Ruske federacije z dne 14. maja 2003 št. 37-3/1.

5. RD-50-213-80. Pravila za merjenje pretoka plinov in tekočin s standardnimi omejilnimi napravami. M.: Založba standardov, 1982.



 

Morda bi bilo koristno prebrati: