Mavjud magistral gaz va neft quvurlarining korroziya holatini va elektrokimyoviy himoya qilish rejimlarini kompleks tekshirish. Issiqlik tarmoqlarining korroziya holatini baholash
Goncharov, Aleksandr Alekseevich
Ilmiy daraja:
Texnika fanlari nomzodi
Dissertatsiya himoyasi joyi:
Orenburg
VAK mutaxassislik kodi:
Mutaxassisligi:
Materiallarning kimyoviy qarshiligi va korroziyadan himoyasi
Sahifalar soni:
1-bob. TP va OOGCF jihozlarining ish sharoitlari va texnik holatini tahlil qilish.
1.1 Metall konstruktsiyalarning ishlash shartlari.
1.2. OGCF ob'ektlarining ekspluatatsion xususiyatlarini ta'minlash.
1.3. TP va OGCF uskunasining korroziya holati.
1.3.1. Quvurlar va TP korroziyasi.
1.3.2 GTP kommunikatsiyalari va jihozlarining korroziyasi.
1.3.3 OGPP uskunasining korroziya holati.
1.4. Qoldiq resursni aniqlash usullari.
2-bob. OOGCF da uskuna va quvurlarga zarar yetkazish sabablarini tahlil qilish.
2.1. Dala uskunalari va quvurlari.
2.2. Quvurlarni ulash.
2.3. OGPP uskunalari va quvurlari.
2.4. Tozalangan gaz quvurlari.
2-bob bo'yicha xulosalar.
3-bob
3.1 Uskunalar va TP nosozliklarini tahlil qilish.
3.2 Metall konstruktsiyalarning ishonchlilik xususiyatlarini aniqlash.
3.3 In-line ultratovush tekshiruvi natijalariga ko'ra TS korroziya zararlarini modellashtirish.
3.4 Quvurlarning nuqsonliligini bashorat qilish.
3-bob bo'yicha xulosalar.
4-bob. Uskunalar va TPning qoldiq muddatini baholash usullari.
4.1. SR po'latlarining qarshiligini o'zgartirish orqali konstruktsiyalar resursini baholash.
4.2. Vodorod tabaqalanishi bilan tuzilmalarning ish faoliyatini baholash xususiyatlari.
4.3 Uskunaning qoldiq muddatini aniqlash va
Shikastlangan yuzasi bo'lgan TP.
4.3.1 "Korozyon shikastlanishining chuqurliklari" taqsimotining parametrlari.
4.3.2 Yuzaki shikastlangan tuzilmalarning chegaraviy holatlari mezonlari.
4.3.3. TP ning qoldiq resursini prognoz qilish.
4.4 Uskunalar va quvurlarni diagnostika qilish usullari.
4-bob bo'yicha xulosalar.
Dissertatsiyaga kirish (referatning bir qismi) "Vodorod sulfidili neft va gaz konlari uskunalari va quvurlarining korroziya holati va chidamliligi" mavzusida
Neft va gazda vodorod sulfidining mavjudligi ma'lum po'lat navlarini va ushbu konlarni o'zlashtirishda payvandlash va montaj ishlarining maxsus texnologiyasini (SWR) qo'llashni talab qiladi va asbob-uskunalar va quvurlarni (TP) ekspluatatsiya qilish uchun diagnostika majmuasini talab qiladi. va korroziyaga qarshi choralar. Payvandlangan tuzilmalarning umumiy va chuqur korroziyasiga qo'shimcha ravishda, vodorod sulfidi uskuna va quvurlarning vodorod sulfidining yorilishi (SR) va vodorod tabaqalanishiga (VR) sabab bo'ladi.
Vodorod sulfidli neft va gaz konlarining metall konstruksiyalarini ekspluatatsiya qilish uskunalar va quvurlarning korroziy holati ustidan ko'p qirrali nazoratni amalga oshirish, shuningdek, ko'plab ta'mirlash bilan bog'liq: favqulodda vaziyatlarni bartaraf etish; yangi quduqlar va quvurlarni mavjudlariga ulash; qurilmalarni, klapanlarni, quvurlarning nuqsonli qismlarini va boshqalarni almashtirish.
Orenburg neft va gaz kondensati konining (ONGCF) quvurlari va uskunalari loyihaviy standart resursga yetdi. Ichki va tashqi zararlarning to'planishi tufayli ish paytida ushbu metall konstruktsiyalarning ishonchliligi pasayishini kutishimiz kerak. OOGCF TP va jihozlarini diagnostika qilish va baholash masalalari potentsial xavf Ushbu davrdagi zarar etarlicha o'rganilmagan.
Yuqorida aytilganlar bilan bog'liq holda, tarkibida vodorod sulfidi bo'lgan neft va gaz kondensati konlarini o'z ichiga olgan metall konstruktsiyalarga zarar etkazishning asosiy sabablarini aniqlash, quvurlar va uskunalarni diagnostika qilish va ularning qoldiq xizmat muddatini baholash usullarini ishlab chiqish bilan bog'liq tadqiqotlar dolzarbdir.
ga muvofiq ish olib borildi ustuvorlik Fan va texnologiyani rivojlantirish (21.07.96 yildagi 2728p-p8) "Mahsulotlar, ishlab chiqarish va ob'ektlarning xavfsizligini ta'minlash texnologiyasi" va Rossiya Hukumatining 1997 yil 16 dekabrdagi 1369-sonli qarori. -2000. Ural viloyati va Tyumen viloyati hududlarida TF ning in-line diagnostikasi.
1. OGCF TP va jihozlarining ish sharoitlari va texnik holatini tahlil qilish
Dissertatsiya xulosasi "Materiallarning kimyoviy chidamliligi va korroziyadan himoya qilish" mavzusida, Goncharov, Aleksandr Alekseevich
Asosiy xulosalar
1. OOGCF ning 20 yillik faoliyati davomida TP va asbob-uskunalarning shikastlanishining asosiy sabablari aniqlanadi: trubkalar va quvurlar muftalari chuqur korroziyaga va SR, Rojdestvo daraxtlari - SRga duchor bo'ladi; 10 yillik ishlagandan so'ng, VRlar CGTP qurilmalarida paydo bo'ladi; apparat qismlari korroziyasi tufayli ishlamay qoladi; TP ning nuqsonli payvandlangan bo'g'inlari SRga duchor bo'ladi, VR TP metallida 15 yillik ishlagandan keyin paydo bo'ladi; o'chirish va nazorat qilish klapanlari sızdırmazlık elementlarining mo'rtlashuvi tufayli o'zlarining mahkamligini yo'qotadi; OGPP qurilmalari chuqur korroziyaga duchor bo'ladi, VR va SR tufayli qurilma nosozliklari mavjud; issiqlik almashinuvi uskunasi tuz konlari bilan halqali bo'shliqning tiqilib qolishi va metallning chuqur korroziyasi tufayli ishlamay qoladi; nasoslarning ishlamay qolishi podshipniklarning, pistonli kompressorlarning esa piston rodlari va tirgaklarini yo'q qilish natijasida yuzaga keladi; tozalangan gaz TP ning ko'pchiligi payvandlangan bo'g'inlardagi nuqsonlarga bog'liq.
2. Texnologik jarayonlar va uskunalarning 1450 dan ortiq nosozliklarini o‘z ichiga olgan avtomatlashtirilgan ma’lumotlar bazasi yaratildi, bu esa konstruktiv buzilishlarni o‘z vaqtida taqsimlash qonuniyatlarini aniqlash imkonini berdi. bir xil sabablar: pitting korroziyasi, mexanik shikastlanish, germetiklikni yo'qotish va VR tufayli nosozliklar soni xizmat muddatining oshishi bilan ortadi; va SR tufayli nosozliklar soni OOGCF faoliyatining birinchi besh yilida maksimal bo'ladi, keyin esa kamayadi va amalda bir xil darajada qoladi.
3. Ishlamay qolgan CGTP va OGPP qurilmalarining o'rtacha nosoz ishlash muddati loyihaning rejalashtirilgan muddatidan 1,3-1,4 barobar, ya'ni 10-2 yilni tashkil etishi aniqlandi. TP OOGCF ning o'rtacha muvaffaqiyatsizlik darajasi
3 1 komponentli 1,3-10 "yil" gaz quvurlari va kondensat quvurlarining nosozliklari oqimining qiymatlari uchun xos bo'lgan chegaralar ichida. O'rtacha intensivlik
3 1 quvurlarning ishdan chiqish darajasi 1,8-10 "yil" ni tashkil qiladi. OGPP qurilmalarining o'rtacha ishdan chiqish darajasi 5-10"4 yil"1 ni tashkil etadi, bu atom elektr stansiyalari uchun ushbu ko'rsatkichga yaqin (4 T0"4 yil""). CGTP qurilmalarining o'rtacha ishdan chiqish darajasi.
168 13-10"4 yil"1 ga teng va OGPP qurilmalari uchun bu xususiyatdan 2,6 baravar oshadi, bu asosan CGTP qurilmalarini vodorod orqali bo'lmagan tabaqalanish bilan almashtirish bilan bog'liq.
4. Nosozliklar sonining TPning ishlash rejimiga bog'liqligi aniqlandi va korroziya shikastlanishining shakllanishini bashorat qilish uchun regressiya modeli qurildi. ichki yuzasi TP. TS ning korroziya holatini chiziq ichidagi nuqsonlarni aniqlash natijalari asosida modellashtirish TS ning eng tejamkor va xavfsiz ishlash rejimlarini aniqlash imkonini beradi.
5. Ishlab chiqilgan baholash usullari:
Uskunaning qoldiq muddati va metallarning vodorod sulfidi yorilishiga chidamliligini o'zgartirish texnologik jarayoni;
Vodorod qatlamlari qayd etilgan tuzilmalarning davriy monitoringi sharti bilan ishlashi;
Sirt korroziyasi shikastlanishi va ichki metallurgiya nuqsonlari bo'lgan qobiq konstruktsiyalarining chegaraviy holatlari mezonlari;
Uskunalar va TS ning korroziya bilan yuzasiga zarar etkazadigan qoldiq muddati.
Texnikalar demontaj qilingan qurilmalar sonining qisqarishini asoslash va TC ning nuqsonli qismlarini kesishning rejalashtirilgan sonini kattalik tartibida kamaytirish imkonini berdi.
6. Uskunalar va texnologik texnologik diagnostika texnikasi ishlab chiqildi, u asbob-uskunalar va texnologik texnologiyaning texnik holatini nazorat qilish chastotasi, usullari va ko'lamini, nuqsonlar turini va ularning mumkin bo'lgan xavfini baholash belgilarini, keyingi ekspluatatsiya shartlarini belgilaydi. yoki tuzilmalarni ta'mirlash. Metodikaning asosiy qoidalari "Texnologik uskunalar va quvurlarni diagnostikasi to'g'risidagi nizom P" ga kiritilgan. Orenburggazprom", vodorod sulfidi o'z ichiga olgan muhitga ta'sir qilish" RAO "GAZPROM" va Rossiyaning Gosgortekhnadzor tomonidan tasdiqlangan.
Dissertatsiya tadqiqoti uchun foydalanilgan adabiyotlar ro‘yxati Texnika fanlari nomzodi Goncharov, Aleksandr Alekseevich, 1999 y.
1. Akimov G.V. Metalllarning korroziyasini tekshirish nazariyasi va usullari. M. Ed. SSSR Fanlar akademiyasi 1945. 414 b.
2. Andreikiv A.E. Panasyuk V.V. Metalllarning vodorod mo'rtlashuvi mexanikasi va strukturaviy elementlarni mustahkamlik uchun hisoblash /AN Ukraina SSR. fizik-mex. In-t-Lvov, 1987. -50 p.
3. Archakov Yu.I., Teslya B.M., Starostina M.K. Kimyoviy ishlab chiqarish uskunasining korroziyaga chidamliligi. JL: Kimyo, 1990. 400 b.
4. Bolotin V.V. Tuzilmalarni hisoblashda ehtimollar nazariyasi va ishonchlilik nazariyasi usullarini qo'llash. -M.: Stroyizdat, 1971.-255 b.
5. VSN 006-89. Magistral va dala quvurlarini qurish. Payvandlash. Minneftegazstroy. M., 1989. - 216 b.
6. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Grintsov A.S., Kushnarenko V.M. Quvurlar va uskunalar uchun korroziyaga qarshi kurash usullari // Kimyo va neft muhandisligi. 1997. - No 2. - S. 70-76.
7. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Grintsov A.S., Kushnarenko V.M. Ekspress-. metallarning vodorod sulfidi yorilishiga chidamliligini baholash. // Kimyo va neft muhandisligi. 1998. - No 5. - S. 34-42.
8. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Kushnarenko V.M. Vodorod sulfidli neft va gaz konlarini o'z ichiga olgan asbob-uskunalarni korroziya va himoya qilish. M .: Nedra. - 1998. - 437 b.
9. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Kushnarenko V.M. Vodorodli muhit bilan aloqada bo'lgan tuzilmalarning payvandlangan bo'g'inlarini nazorat qilish usullari // Payvandlash ishlab chiqarish. 1997. - No 12. - S. 18-20.
10. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Kushnarenko V.M., Shchepinov D.N. In-line diagnostika natijalari asosida TP korroziya holatini modellashtirish / "Himoya-98" xalqaro kongressi. M. 1998. - S. 22.
11. Goncharov A.A., Ovchinnikov P.A. Korxona ob'ektlarida 1998 yil uchun diagnostika ishlarini tahlil qilish " Orenburggazprom”va 1999 yilda “Diagnostika to'g'risidagi nizom”ni amalga oshirish nuqtai nazaridan ularni takomillashtirish istiqbollari.
12. Goncharov A.A., Nurgaliev D.M., Mitrofanov A.V. Va boshqalar.Orenburggazprom korxonasining vodorod sulfidili muhitlar ta'siriga uchragan texnologik uskunalari va quvurlarini diagnostika qilish to'g'risidagi nizom M.: 1998.-86s.
13. Goncharov A.A. Uskunalar va quvurlarni diagnostika qilishni tashkil etish Orenburggazprom", ular resursni tugatdi. Xalqaro NT seminari materiallari. Moskva: IRT Gazprom. - 1998. - S. 43-47.
14. Goncharov A.A. Texnologik asbob-uskunalar va quvurlarning ekspluatatsion ishonchliligi//Gaz sanoati.-1998.-No 7. B. 16-18.
15. Goncharov A.A., Chirkov Yu.A. OGCF quvurlarining qoldiq muddatini prognoz qilish. Xalqaro NT seminari materiallari. Moskva: IRT Gazprom. - 1998. - S. 112-119.
16. GOST 11.007-75 Weibull taqsimoti parametrlari uchun taxminlar va ishonch chegaralarini aniqlash qoidalari.
17. GOST 14249-89. Kemalar va qurilmalar. Kuchni hisoblash normalari va usullari.
18. GOST 14782-86. Boshqaruv buzilmaydi. Ulanishlar payvandlangan. Ultrasonik usullar.
19. GOST 17410-78. Boshqaruv buzilmaydi. Quvurlar metall choksiz silindrsimon. Ultrasonik nuqsonlarni aniqlash usullari.
20. GOST 18442-80. Boshqaruv buzilmaydi. kapillyar usullar. Umumiy talablar.
21. GOST 21105-87. Boshqaruv buzilmaydi. Magnit zarrachalar usuli.
22. GOST 22727-88. Roklangan varaq. Ultrasonik nazorat qilish usullari.
23. GOST 24289-80. Buzilmaydigan girdab oqimini boshqarish. Shartlar va ta'riflar.
24. GOST 25221-82. Kemalar va qurilmalar. Pastki va qopqoqlar sharsimon, munchoqli emas. Kuchni hisoblash normalari va usullari.
25. GOST 25859-83. Po'latdan yasalgan idishlar va apparatlar. Past davrli yuklar ostida quvvatni hisoblash normalari va usullari.
26. GOST 27.302-86. Texnologiyada ishonchlilik. Texnik holat parametrining ruxsat etilgan og'ishini aniqlash va qoldiq xizmat muddatini bashorat qilish usullari tarkibiy qismlar mashina birliklari.
27. GOST 28702-90. Boshqaruv buzilmaydi. Qalinligi ultratovushli kontaktni o'lchaydi. Umumiy texnik talablar
28. GOST 5272-68. Metalllarning korroziyasi. Shartlar.
29. GOST 6202-84. Kemalar va qurilmalar. Qo'llab-quvvatlovchi yuklarning ta'siridan chig'anoqlar va tublarning mustahkamligini hisoblash normalari va usullari.
30. GOST 9.908-85. Metall va qotishmalar. Korroziya va korroziyaga chidamlilik ko'rsatkichlarini aniqlash usullari.
31. Gumerov A.G., Gumerov K.M., Roslyakov A.V., Uzoq muddatli neft quvurlari resursini oshirish usullarini ishlab chiqish. -M.: VNIIOENG, 1991 yil.
32. Dubovoy V.Ya., Romanov V.A. Vodorodning po'latning mexanik xususiyatlariga ta'siri // Chelik. 1974. - T. 7. - N 8. - S. 727 - 732.
33. Dyakov V.G., Shreyder A.B. Neftni qayta ishlash va neft-kimyo sanoatida uskunalarni vodorod sulfidi korroziyasidan himoya qilish. -M.: TsNIITeneftexim, 1984. 35 b.
34. Zaivochinskiy B.I. Magistral va texnologik quvurlarning chidamliligi. Nazariya, hisoblash usullari, loyihalash. M .: Nedra. 1992. -271b.
35. Zaxarov Yu.V. Vodorod sulfidi eritmasida po'latning egiluvchanligiga kuchlanishlarning ta'siri. // Neft va gaz sanoatida korroziya va himoya. -1975. -N10.-S. 18-20.
36. Iino I. Vodorod shishishi va yorilishi.-VCP N B-27457 tarjimasi, 1980, Boseku gijutsu, t.27, N8, 1978, p.312-424.
37. Magistral gaz quvurlarining chiziqli qismini oqim oqimini boshqarish bo'yicha ko'rsatmalar.-M .: RAO "Gazprom", VNIIGAZ. 1997 - 13 b.
38. Vodorod sulfidiga chidamli dizayndagi armaturalarni kiritish nazorati bo'yicha ko'rsatmalar. Moskva: VNIIGAZ. 1995. - 56 b.
39. Magistral gaz quvurlarining chiziqli qismini ekspluatatsiya qilish va kapital ta'mirlash vaqtida tekshirish, rad etish va ta'mirlash bo'yicha ko'rsatmalar. M. VNIIgaz, 1991 yil -12 s.
40. Dala quvurlari ichidagi ingibitorlarni himoya qilishning materiallari va texnologiyalarini asoslovchi dastlabki ma'lumotlar. Tadqiqot hisoboti // Donetsk. YUJNIIGIPROGAZ. 1991. - 38 b.172
41. Karpenko G.V., Kripyakevich R.I. Vodorodning po'lat xossalariga ta'siri.- M.: Metallurgizdat, 1962. 198 b.
42. Kostetskiy B.I., Nosovskiy I.G. va boshqalar, Mashinalarning ishonchliligi va chidamliligi. - "Texnika". 1975. -408 b.
43. Statsionar bug 'va issiq suv qozonlari va bug' quvurlari va issiq suv. Quvvatni hisoblash normalari. OST 108.031.02 75. - L.: TsKTI, 1977. -107 b.
44. Kushnarenko V.M., Grintsov A.S., Obolentsev N.V. Metallning OGKM ish muhiti bilan o'zaro ta'sirini nazorat qilish.- M .: VNIIEgazprom, 1989.- 49 b.
45. Livshits L.S., Baxrax L.P., Stromova R.P. Kam uglerodli qotishma po'latlarning sulfidli yorilishi // Quvurlar, quduqlar, gaz qazib olish va gazni qayta ishlash uskunalarini korroziya va himoya qilish. 1977. - N 5. - S. 23 - 30.
46. Malov E.A. Neft va gaz sanoatining magistral va kon quvurlaridagi avariyalar holati to'g'risida // Seminar tezislari., 1996 yil 23-24 may. M. Markaziy rus bilimlar uyi, p. 3-4.
47. Mannapov R.G. Sirt vayron bo'lganda kimyoviy va neft uskunalarining ishonchliligini baholash. XN-1, TSINTIXIMNEFTEMASH, Moskva, 1988.-38 b.
48. WGCda o'zgaruvchan sharoitlar uchun korroziyani baholash va bashorat qilish usuli. Tadqiqot hisoboti // VNII tabiiy gaz.-M.: 1994.28 b.
49. RAO GAZPROM CS va BCSda bosim ostida ishlaydigan idishlar / chang yig'uvchilar, filtr ajratgichlar va boshqalarning qoldiq xizmat muddatini baholash metodologiyasi .// OAJ TsKBN RAO GAZPROM, 1995 yil, 48 p.
50. Texnologik po'lat quvurlarning qoldiq resursini ehtimoliy baholash metodologiyasi. M .: NTP "Quvur liniyasi", 1995 yil (Rossiyaning Gosgortexnadzor tomonidan 11.01.1996 yildagi kelishuv)
51. Vodorod sulfidili muhitda ishlaydigan asbob-uskunalar va apparatlarning texnik holatini diagnostika qilish usullari. (Rossiya yoqilg'i-energetika vazirligi tomonidan 1993 yil 30 noyabrda tasdiqlangan. 1993 yil 30 noyabrda Rossiyaning Gosgortexnadzor tomonidan kelishilgan)
52. Neftni qayta ishlash, neft-kimyo va kimyo sanoati uchun texnologik asbob-uskunalarning qoldiq ishlashi resursini baholash metodikasi, Volgograd, VNIKTI neft-kimyo uskunalari, 1992 y.
53. Mazur I.I., Ivantsov O.M., Moldovanov O.I. Quvurlarning strukturaviy ishonchliligi va ekologik xavfsizligi. M .: Nedra, 1990. - 264 p.
54. Sinish mexanikasi, Ed. D.Templina M.: Mir, 1979.- 240b.173
55. Korroziyaga duchor bo'lgan neftni qayta ishlash zavodlari quvurlari, idishlar, apparatlar va neft tozalash inshootlarining texnologik bloklarining qoldiq muddatini prognozlash metodologiyasi - M .: MINTOPENERGO. -1993.- 88 b.
56. Gaz quvurlarining xizmat muddatini baholash metodikasi. M.IRTS Gazprom, 1997 - 84-yillar.
57. Ko'rsatmalar korroziya holatini diagnostik tekshirish va er osti quvurlarini korroziyadan kompleks himoya qilish bo'yicha. - M .: SOYUZENERGOGAZ, GAZPROM, 1989. 142 b.
59. Mirochnik V.A., Okenko A.P., Sarrak V.I. Vodorod ishtirokida ferrit-perlitik po'latlarda sinish yorig'ining boshlanishi // FKhMM. - 1984. N 3. -S. 14-20.
60. Mitenkov F.M., Korotkix Yu.G., Gorodov G.F. va boshqalar uzoq muddatli ekspluatatsiya davrida mashinasozlik konstruksiyalarining qoldiq resursini aniqlash va asoslash. //Mashinasozlik va mashinalarning ishonchliligi muammolari, N 1, 1995 yil.
61. MSKR-01-85. Po'latlarni vodorod sulfidi korroziyaga qarshi yorilishlarga chidamliligini sinash usuli.. Moskva: VNIINMASH, 1985. 7 p.
62. Nekasimo A., Iino M., Matsudo X., Yamada K. Vodorod sulfidi o'z ichiga olgan muhitda ishlaydigan quvur liniyasi po'latining vodorod bosqichma-bosqich yorilishi. Nippon Steel Corporation prospekti, Yaponiya, 1981. P. 2 40.
63. Reaktorlar, bug 'generatorlari, atom elektr stantsiyalari idishlari va quvurlari, eksperimental va tadqiqot yadro reaktorlari va qurilmalari elementlarining mustahkamligini hisoblash normalari. Moskva: Metallurgiya, 1973. - 408 p.
64. Nurgaliev D.M., Gafarov N.A., Axmetov V.N., Kushnarenko V.M., Shchepinov D.N., Aptikeev T.A. In-line kamchiliklarni aniqlash paytida quvurlarning nuqsonlarini baholash to'g'risida. Oltinchi xalqaro ish uchrashuvi"Diagnoz-96".-Yalta 1996-M.: IRTs GAZPROM. 35-41-betlar.
65. Nurgaliev D.M., Goncharov A.A., Aptikeev T.A. Quvurlarni texnik diagnostika qilish usullari. Xalqaro NT seminari materiallari. Moskva: IRT Gazprom. - 1998. - S. 54-59.m
67. Pavlovskiy B.R., Shchugorev V.V., Xolzakov N.V. Vodorod diagnostikasi: tajriba va qo'llash istiqbollari // Gaz sanoati. -1989 yil. Nashr. 3. -S. 30-31
68. Pavlovskiy B.R. va boshqalar.. Tarkibida gaz bo'lgan ho'l vodorod sulfidini tashuvchi ulanish quvurlari resursi muammosi bo'yicha ekspertiza: Tadqiqot hisoboti // AOOT. VNIINEFTEMASH.-M., 1994.-40 s
69. PB 03-108-96. Texnologik quvurlarni qurish va xavfsiz foydalanish qoidalari. Moskva: NPO OBT, 1997 - 292 p. (Rossiyaning Gosgortexnadzor tomonidan 1995 yil 2 martda tasdiqlangan)
70. Perunov B.V., Kushnarenko V.M. Vodorod sulfidili muhitlarni tashuvchi quvurlarni qurish samaradorligini oshirish. Moskva: Informneftegazstroy. 1982 yil. 11. - 45 b.
71. Petrov H.A. Katodik polarizatsiya paytida er osti quvurlarida yoriqlar paydo bo'lishining oldini olish. M.: VNIIOENG, 1974. - 131 b.
72. PNAE G-7-002-86. Atom elektr stantsiyalari uskunalari va quvurlarining mustahkamligini hisoblash standartlari. M.: ENERGOATOMIZDAT, 1986 yil
73. PNAE G-7-014-89. Asosiy materiallar (yarim tayyor mahsulotlar), payvandlangan birikmalar va AES uskunalari va quvurlarini qoplashning yagona usullari. Ultrasonik nazorat. 1-qism. M.: ENERGOATOMIZDAT, 1990 y
74. PNAE G-7-019-89. Asosiy materiallar (yarim tayyor mahsulotlar), payvandlangan birikmalar va AES uskunalari va quvurlarini qoplashning yagona usullari. Qattiqlikni nazorat qilish. Gaz va suyuqlik usullari. ENERGOATOMIZDAT, Moskva, 1990 yil
75. Pol Moss ingliz gazi. Eski muammolar yangi echimlar. "NEFTEGAZ-96" ko'rgazmasida "Neftegaz". M.: - 1996. - S. 125-132.
76. Polovko A.M. Ishonchlilik nazariyasi asoslari.-M.: «Nauka», 1964.-446 b.
77. Korxonada armatura, quvurlar va armaturalarni kiritish nazorati to'g'risidagi nizom " Orenburggazprom". Tasdiqlangan " Orenburggazprom» 26.11.96 Rossiya Gosgortexnadzorining Orenburg okrugi tomonidan 1996 yil 20 noyabrda kelishilgan175
78. Yoqilg'i-energetika kompleksining portlovchi sanoat tarmoqlarining texnologik jihozlarini diagnostika qilish tartibi to'g'risidagi nizom. (Rossiya yoqilg'i va energetika vazirligi tomonidan 1993 yil 24 yanvarda tasdiqlangan. 1992 yil 25 dekabrda Rossiya Gosgortexnadzor tomonidan kelishilgan)
79. Sanoat energiyasi uchun bug 'va issiq suv qozonlarini texnik diagnostika qilish tizimi to'g'risidagi nizom. -M.: NGP "DIEKS" 1993 yil. 36s.
80. Gaz ishlab chiqaruvchi korxonalar uchun dala uskunalariga texnik xizmat ko'rsatish va rejali profilaktik ta'mirlash tizimi to'g'risidagi nizom.- Krasnodar: PO Soyuzorgenergogaz.- 1989. - 165 p.
81. Quvurlarning ekspert texnik diagnostikasi to'g'risidagi nizom, Orenburg, 1997. 40 p.
82. Polozov V.A. Magistral gaz quvurlarining shikastlanish xavfi mezonlari. // M. Gaz sanoati No6, 1998 yil
83. Bosimli idishlarni loyihalash va xavfsiz ishlatish qoidalari. (PB 10-115-96).- M.: PIO OBT.- 1996.- 232b.
84. R 50-54-45-88. Hisoblash va kuch sinovlari. Mashina elementlari va konstruksiyalarining kuchlanish-deformatsiya holatini aniqlashning eksperimental usullari-M .: VNIINMASH. 1988 -48 b.
85. R 54-298-92. Hisoblash va kuch sinovlari. Materiallarning vodorod sulfidli muhitlar ta'siriga chidamliligini aniqlash usullari.Moskva: GOSSTANDART ROSSIA, VNIINMASH, OrPI. 26 b.
86. RD 09-102-95. Rossiya Gosgortekhnadzor tomonidan nazorat qilinadigan potentsial xavfli ob'ektlarning qoldiq manbasini aniqlash bo'yicha ko'rsatmalar. -M .: Gosgortexnadzor. Tez. 17.11.95 yildagi 57-son. 14 b.
87. RD 26-02-62-97. Korroziv-aktiv vodorod sulfidli muhitda ishlaydigan idishlar va apparatlar elementlarining mustahkamligini hisoblash. Moskva: VNIINeftemash, TsKBN, 1997 yil
88. RD 26-15-88. Kemalar va qurilmalar. Flanesli bo'g'inlarning mustahkamligi va mahkamligini hisoblash normalari va usullari. Moskva: NIIKHIMMASH, UkrNII-XIMMASH, VNIINEFTEMASH. - 1990 - 64 b.
89. RD 34.10.130-96. Vizual va o'lchov nazorati bo'yicha ko'rsatmalar. (Rossiya Federatsiyasi Yoqilg'i va energetika vazirligi tomonidan 1996 yil 15 avgustda tasdiqlangan)
90. RD 39-132-94. Neft konlari quvurlarini ishlatish, qayta ko'rib chiqish, ta'mirlash va rad etish qoidalari. M .: NPO OBT - 1994 - 272 b.
92. RD-03-131-97. Idishlar, apparatlar, qozonlar, texnologik quvurlarning akustik emissiyasini nazorat qilishni tashkil etish va o'tkazish qoidalari. (Rossiya Gosgortekhnadzorning 11.11.96 yildagi 44-son qarori bilan tasdiqlangan.)
93. RD-03-29-93. Bug 'va issiq suv qozonlarini, bosimli idishlarni, bug' va issiq suv quvurlarini texnik ekspertizadan o'tkazish bo'yicha ko'rsatmalar M .: NPO OBT, 1994 yil
94. RD26-10-87 ko'rsatmalari. Sirt vayron bo'lganda kimyoviy va neft uskunalarining ishonchliligini baholash. M. OKSTU 1987 30-yillar.
95. RD-51-2-97. Quvur tizimlarini in-line tekshirish bo'yicha ko'rsatmalar. M .: IRTs Gazprom, 1997 48 p.
100. Rosenfeld I.L. Korroziya inhibitörleri.-M.: Kimyo, 1977.-35 e.,
101. Sarrak V.I. Vodorodning mo'rtligi va po'latning strukturaviy holati // MITOM. 1982. - N 5. - S. 11 - 17.
102. Severtsev H.A. Ishlash va ishlab chiqishda murakkab tizimlarning ishonchliligi. -M.: Oliy maktab. 1989.- 432 b.
103. SNiP Sh-42-80.Magistral quvurlar. M.: Stroyizdat, 1981.- 68 b.
104. SNiP 2.05.06-85*. Magistral quvurlar M.: Rossiya Qurilish vazirligi. GUL CPP, 1997. -60 b.
105. SNiP 3.05.05-84. Texnologik uskunalar va texnologik quvurlar. SSSR Minnefteximprom tomonidan 01.01.1984 yilda tasdiqlangan
106. Nordon gazni tashish uchun magistral quvurlarning po'lati. “Nippon Qo‘qon” MChJ prospekti, 1981. 72 b.
107. IEC standarti. Tizimlarning ishonchliligini tahlil qilish texnikasi. Nosozliklar turi va oqibatlarini tahlil qilish usuli. Nashr 812 (1985). M.: 1987 yil.
108. Steklov O.I., Bodrixin N.G., Kushnarenko V.M., Perunov B.V. Vodorodga boy muhitda po'lat va payvandlangan birikmalarni sinovdan o'tkazish.- M.:-Metallurgiya.- 1992.- 128 b.
109. Tomashov N.D. Metalllarning korroziya va himoyalanish nazariyasi. M. Ed. SSSR Fanlar akademiyasi 1960. 590 b.
110. W ord K.P., Dunford D.H., Mann E.S. Korroziya va charchoq yoriqlarini aniqlash uchun mavjud quvurlarning defektoskopiyasi. "Diagnostika-94".-Yalta 1994.-M.: IRTs GAZPROM.-S.44-60.17?
111. F.A.Xromchenko, Qozon quvurlari va bug 'quvurlarining payvandlangan bo'g'inlarining ishonchliligi. M .: Energoizdat, 1982. - 120 b.
112. Shreider A.V., Shparber I.S., Archakov Yu.I. Vodorodning neft va kimyoviy uskunalarga ta'siri.- M.: Mashinostroenie, 1979.- 144 b.
113. Shved M.M. Vodorod ta'sirida temir va po'latning operatsion xususiyatlarining o'zgarishi. Kiev: Naukova Dumka, 1985. - 120 p.
114. Yakovlev A.I. Vodorod sulfidining metallarga korroziy ta'siri. VNIIEgazprom, Moskva: 1972. 42 p.
115. Yamamota K., Murata T. Nam nordon gaz muhitida ishlash uchun mo'ljallangan neft quduqlari quvurlarini ishlab chiqish // "Nippon Steel Corp" kompaniyasining texnik hisoboti.-1979.-63 p.
116. ANSI/ASME B 31G-1984. Korroziyaga uchragan quvurlarning qolgan mustahkamligini aniqlash bo'yicha qo'llanma. MENDEK. Nyu-York.13 0 Britaniya gaz muhandisligi standarti BGC/PS/P11. 42 b.
117. Biefer G.I. Nordon muhitda quvur liniyasi po'latining bosqichma-bosqich yorilishi // Materiallar ishlashi, 1982. - iyun. - 19-34-betlar.
118. Marvin C.W. Korroziyaga uchragan quvurning mustahkamligini aniqlash. // Materiallarni himoya qilish va ishlash. 1972. - V. 11. - B. 34 - 40.
119. NACE MR0175-97. Materiallarga qo'yiladigan talablar. Neft konlari uskunalari uchun sulfidli kuchlanish yorilish qarshiligi metall materiallar.l997. 47 b.
120. Nakasugi H., Matsuda H. Nordon gaz servisi uchun yangi quvurli po'latlarni ishlab chiqish // Nippon Steel Techn. rep.- 1979. N14.- B.66-78.
121. O "Grandy T.J., Hisey D.T., Kiefner J.F., ishlab chiqilgan korroziyaga uchragan quvur uchun bosimni hisoblash // Neft va gaz J.-1992.-№42.-P. 84-89.
122. Smialawski M. Vodorodli po'lat. Pergam Press L. 1962. 152 b.
123. Terasaki F., Ikeda A., Tekejama M., Okamoto S., Har xil turdagi tijoratning vodorod bilan bog'liq bo'lgan yorilish qobiliyati.. Ho'l vodorod sulfidi ostida prokatlangan po'latlar // Atrof-muhit. Sumitomo qidiruvi. 1978. - N 19. - B. 103-111.
124. Tomas J. O "Gradyll, Daniel T. Hisey, Jon F. Kiefner Korroziyaga uchragan quvur uchun bosimni hisoblash ishlab chiqilgan. Oil & Gas Journal. Oktyabr 1992. P. 84-89.
125. NACE standarti TM0177-96. Standart sinov usuli H2S muhitida atrof-muhit yorilishining o'ziga xos shakllariga chidamliligi uchun metallarni laboratoriya sinovi. 32 b.
126. NACE standarti TM0284-96 standart Tesn usuli quvur liniyasi va bosimli idish po'latlarini vodoroddan kelib chiqqan yorilishga qarshilik ko'rsatish uchun baholash. 10p
127. Townsend H. Vodorod sulfidli stressli korroziyadan yuqori qattiq po'lat simning yorilishi // Korroziya.- 1972.- V.28.- N2.- P.39-46.
E'tibor bering, yuqorida keltirilgan ilmiy matnlar ko'rib chiqish uchun joylashtirilgan va asl dissertatsiya matnini aniqlash (OCR) orqali olingan. Shu munosabat bilan, ular tan olish algoritmlarining nomukammalligi bilan bog'liq xatolarni o'z ichiga olishi mumkin.
IN PDF fayllar Biz topshiradigan dissertatsiyalar va tezislarda bunday xatolar yo'q.
B. IN. Koshkin, IN. H. Shcherbakov, IN. YU. Vasilev, GOUVPO Moskva davlat Chelik instituti Va qotishmalar (texnologik universitet) » ,
DUK "Mosgorteplo"
Uzoq vaqt davomida nazariy jihatdan yaxshi ishlab chiqilgan va laboratoriya sharoitida keng qo'llanilgan korroziya xatti-harakatlarini baholash, kuzatish, diagnostika qilish, bashorat qilish va korroziya tezligini aniqlashning elektrokimyoviy usullari operatsion sharoitlarda korroziya holatini baholash uchun faqat oxirgi yillarda qo'llanila boshlandi. 5-10 yil.
O'ziga xos xususiyat elektrokimyoviy baholash usullari - bu material va korroziy muhitning bir vaqtning o'zida reaktsiyasi bilan korroziya holatini (shu jumladan doimiy ravishda) real vaqt rejimida aniqlash qobiliyati.
Polarizatsiyaga chidamlilik (galvano- va potensiostatik), rezistometrik va impedans usullari ish sharoitida korroziya holatini baholash uchun eng keng qo'llaniladi. Birinchi ikkitasi amaliy qo'llashni oldi. Galvanostatik o'lchash usuli portativ ko'chma asboblarda qo'llaniladi, potensiostatik usul asosan laboratoriya tadqiqotlarida murakkabroq va qimmatroq uskunalar tufayli qo'llaniladi.
Polarizatsiyaga qarshilik usuli korroziya oqimini aniqlash orqali korroziya tezligini o'lchashga asoslangan.
Korroziya tezligini o'lchash uchun mavjud xorijiy asboblar asosan polarizatsiyaga chidamlilik printsipiga asoslanadi va korroziya tezligini faqat o'lchangan ob'ektni korroziy muhitga to'liq botirish sharoitida etarli darajada aniqlik bilan aniqlashi mumkin, ya'ni. muhitning korroziy faolligi amalda aniqlanadi. Bunday o'lchov sxemasi korroziya tezligini baholash uchun xorijiy asboblarda (ACM, Ronbaks, Voltalab, Magna va boshqalardan asboblar) amalga oshiriladi. Qurilmalar ancha qimmat va rus sharoitlariga moslashtirilmagan. Maishiy korroziya o'lchagichlari, quvurlar qaysi po'latdan yasalgan bo'lishidan qat'i nazar, muhitning agressivligini aniqlaydi va shuning uchun ish sharoitida quvurlarning korroziyaga chidamliligini aniqlay olmaydi.
Shu munosabat bilan, MISiS issiqlik tarmoqlari quvurlarining korroziya tezligini haqiqiy ishlaydigan po'latlardan aniqlash uchun mo'ljallangan korroziya hisoblagichini ishlab chiqdi.
Kichik o'lchamli korroziya o'lchagichi "KM-MISiS" (1-rasm) nol qarshilikka ega nozik raqamli mikrovoltmetrga asoslangan zamonaviy element bazasida ishlab chiqilgan. Korrozimetr oqimsiz IR-kompensatsiyali polarizatsiya qarshiligi usuli bilan korroziya tezligini o'lchash uchun mo'ljallangan. Qurilma suyuq kristall displeyda axborotni boshqarish va kiritish/chiqarish uchun oddiy, intuitiv interfeysga ega.
Korroziya o'lchagich dasturi turli xil po'lat navlarining korroziya tezligini baholash va nolni belgilash imkonini beruvchi parametrlarni kiritish imkoniyatini beradi. Ushbu parametrlar korroziya o'lchagichni ishlab chiqarish va kalibrlash paytida o'rnatiladi. Korroziya o'lchagich korroziya tezligining o'lchangan qiymatini va "E 2 -" potentsial farqining joriy qiymatlarini ko'rsatadi. E1» parametrlarni nazorat qilish uchun.
Korroziya o'lchagichning asosiy parametrlari korroziyadan va qarishdan himoya qilishning yagona tizimiga (ESZKS) mos keladi.
"KM-MISiS" korrozimetri elektrolitik o'tkazuvchan muhitda qutblanishga chidamlilik usuli bilan korroziya tezligini aniqlash uchun mo'ljallangan va energetika, kimyo va neft-kimyo sanoati, qurilish, muhandislik, qurilish, muhandislik va boshqa sohalarda metall qismlar va jihozlarning korroziya tezligini aniqlash uchun ishlatilishi mumkin. atrof-muhitni muhofaza qilish, ta'lim ehtiyojlari uchun.
Tajribaekspluatatsiya
Korrozimetr Moskvadagi issiqlik tarmoqlarining ish sharoitida tajriba sinovlaridan o'tdi.
Leninskiy prospektidagi sinovlar 2003 yil avgust - noyabr oylarida issiqlik tarmoqlarining birinchi va ikkinchi davrlarida (abonent 86/80) o'tkazildi. Ushbu bo'limda tarmoq quvurlari issiqlik tarmoqlarining I va II quvur liniyasi sxemalariga payvandlangan, ularga sensorlar (ishchi elektrodlar) o'rnatilgan va korroziya tezligi va elektrokimyoviy ko'rsatkichlarning kunlik o'lchovlari prototip korroziya o'lchagich yordamida amalga oshirilgan. O'lchovlar sovutish suvi parametrlarini ro'yxatga olish bilan quvurlarning ichki qismida amalga oshirildi. Sovutish suyuqligining asosiy parametrlari 1-jadvalda keltirilgan.
5 dan 45 minutgacha turli xil davomiylik bilan o'lchashda. uzoq muddatli sinovlar davomida issiqlik tarmoqlari quvurlarining korroziya holatining asosiy parametrlarini qayd etdi. O'lchov natijalari rasmda ko'rsatilgan. 2 va 3. Sinov natijalaridan kelib chiqqan holda, korroziya tezligining boshlang'ich qiymatlari I va II zanjirlardagi ikkala sinovda uzoq muddatli sinovlar bilan yaxshi bog'liq. I zanjir uchun o'rtacha korroziya tezligi yiliga taxminan 0,025 - 0,05 mm, II davr uchun taxminan 0,25 - 0,35 mm / yil. Olingan natijalar uglerodli va past qotishma po'latlardan yasalgan issiqlik tarmoqlari quvurlarining korroziyaga chidamliligi bo'yicha mavjud tajriba va adabiyot ma'lumotlarini tasdiqlaydi. Ishlatilgan quvurlarning po'lat navlarini ko'rsatish orqali aniqroq qiymatlarni olish mumkin. Issiqlik tarmoqlarining korroziya holatini tekshirish Entuziastov avtomagistrali - Sayanskaya ko'chasi uchastkasida o'tkazildi. Ushbu hududdagi issiqlik magistralining uchastkalari (№ 2208/01 - 2208/03) ko'pincha ishlamay qoladi, bu hududdagi quvurlar 
stke 1999-2001 yillarda yotqizilgan. Isitish magistrali to'g'ridan-to'g'ri va teskari ipdan iborat. Isitish magistralining to'g'ridan-to'g'ri ipining harorati 6 atm bosimda taxminan 80-120 ° C, qaytib keladigan esa taxminan 30-60 ° S ni tashkil qiladi. Bahor-kuz davrida issiqlik trassasi ko'pincha er osti suvlari (Terletskiy hovuzlari yaqinida) va / yoki kanalizatsiya bilan to'ldiriladi. Bu hududda issiqlik magistralini yotqizish tabiati kanalli, beton oluklarda qopqoqli va yotqizish chuqurligi taxminan 1,5-2 m.Isitish magistralidagi birinchi qochqinlar 2003 yil bahorida kuzatilgan, muvaffaqiyatsiz va 2003 yil avgust-sentyabr oylarida almashtirildi. Tekshiruv davomida issiqlik magistral kanali quvur diametrining taxminan 1/3 - 2/3 qismini er osti suvlari yoki kanalizatsiya bilan to'ldirdi. Isitish quvurlari shisha tolali izolyatsiya qilingan.
Uchastka No 2208/01 - 22008/02. Isitish magistrali 1999 yilda yotqizilgan, quvurlar payvandlangan, uzunlamasına tikuv, diametri 159 mm, ehtimol st. 20. Quvur liniyalarida Kuzbass lak, mineral jun va shishadan (romeyfer yoki shisha tolali) issiqlik izolyatsiya qiluvchi qoplama mavjud. Ushbu bo'limda korroziyaga uchragan 11 ta nuqsonli zonalar mavjud bo'lib, ular asosan kanalni suv bosish zonasida joylashgan. To'g'ri ipning uzunligi bo'ylab korroziya shikastlanishining zichligi 0,62 m-1, teskari 0,04 m-1. 2003 yil avgust oyida foydalanishdan chiqarilgan.
Uchastka No 2208/02 - 2208/03. 2001 yilda yotqizilgan. Issiqlik magistralining to'g'ri chizig'ining birlamchi korroziyasi. O'zgartirilishi kerak bo'lgan quvur liniyasining nuqsonli uchastkalarining umumiy uzunligi 82 m. To'g'ri chiziqdagi korroziya shikastlanishining zichligi 0,54 m -1 ni tashkil qiladi. "Mosgorteplo" davlat unitar korxonasi ma'lumotlariga ko'ra, quvurlar 10KhSND po'latdan yasalgan.
Uchastka No 2208/03 - TsTP. 2000 yilda yotqizilgan, choksiz quvurlar, ehtimol st. 20. To'g'ri ipning korroziyali shikastlanishlari zichligi -0,13 m -1, teskari ip -0,04 m - 1. To'g'ri chiziqli quvurlarning tashqi yuzasining korroziyaga uchragan shikastlanishlarining o'rtacha zichligi (masalan, delokalizatsiyalangan chuqurlik korroziyasi) 0,18 - 0,32 m -1 ni tashkil qiladi. Quvurlarning kesilgan namunalarining tashqi tomonida qoplama yo'q. Namunalar trubasining tashqi tomonidagi korroziya shikastlanishining tabiati, asosan, tashqi yuzadan taxminan 10-20 sm o'lchamdagi konus shaklidagi chuqurchalar korroziyasi kabi orqali shikastlanishlar mavjud bo'lganda umumiy korroziyadir. diametri taxminan 2-7 mm bo'lganlar orqali. Quvurning ichki qismida engil umumiy korroziya mavjud, holati qoniqarli. Quvur namunalari tarkibini aniqlash natijalari 2-jadvalda keltirilgan.
Tarkibi bo'yicha quvur namunalarining materiali "D" (yoki KhGSA) tipidagi po'latlarga mos keladi.
Quvurlarning bir qismi suvdagi kanalda bo'lganligi sababli, quvurning tashqi qismining korroziya tezligini taxmin qilish mumkin edi. Korroziya darajasi kanal qoplamasining chiqish joylarida, quvur liniyasi yaqinidagi er osti suvlarida va er osti suvlarining eng tez oqimi bo'lgan joylarda baholandi. Er osti suvlarining harorati 40 - 60 ° S edi.
O'lchov natijalari jadvalda keltirilgan. 3-4, bu erda tinch suvda olingan ma'lumotlar qizil rang bilan ta'kidlangan.
O'lchov natijalari shuni ko'rsatadiki, umumiy va mahalliy korroziya tezligi oshadi 
vaqt bilan ifodalanadi, bu tinch suvda mahalliy korroziya uchun eng aniq namoyon bo'ladi. Umumiy korroziya tezligi oqimda o'sish tendentsiyasiga ega, tinch suvda esa mahalliy korroziya tezligi oshadi.
Olingan ma'lumotlar issiqlik tarmoqlari quvurlarining korroziya tezligini aniqlash va ularning korroziya xatti-harakatlarini taxmin qilish imkonini beradi. Ushbu uchastkada quvurlarning korroziya tezligi > 0,6 mm/yil. Bunday sharoitlarda quvurlarning maksimal xizmat qilish muddati mahalliy korroziyaga uchragan joylarda davriy ta'mirlash bilan 5-7 yildan oshmaydi. Ko'proq aniq prognoz uzluksiz korroziya monitoringi va statistik ma'lumotlarning to'planishi bilan mumkin.
Tahliloperativkorroziya shikastlanishiT
-- [ 1-sahifa ] --
UDC 622.691.4.620.193/.197
Qo'lyozma sifatida
Asqarov German Robertovich
BARQAROR TA'SIRINI BAHOLASH
KOROZİV UCHUN HARORAT SHART
KATTA DIAMETRLI GAZ QUVUR QUVURLARNING HOZIRI
Mutaxassisligi 25.00.19 Neft va gaz quvurlari, bazalari va omborlarini qurish va ulardan foydalanish texnika fanlari nomzodi ilmiy darajasini olish uchun dissertatsiya.
Ilmiy direktor Texnika fanlari doktori, professor Garris Nina Aleksandrovna Ufa
KIRISH…………………………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………… …………….…………………………………… 1.1 Quvurlarni tashishda korroziya jarayonlarining qisqacha tavsifi………………………………………………………………………… 1.1.1 Po'lat quvurdagi xarakterli korroziya nuqsonlari …………………. 1.2 Izolyatsiya qiluvchi qoplamaning himoya xususiyatlarining buzilishi…………………….. 1.3 Tuproqlarning korroziy agressivligi……………………………………………………………………… .. Gaz quvurining tashqi 1. yuzasida korroziy elementlarning paydo bo'lish sabablari……… …………………………………………………. 1.4.1 Gaz quvurining tashqi yuzasida so'l korroziyali elementlarning paydo bo'lishi shartlari……………………………………………………………… 1.4.2 Tuproqning korroziy qatlamida namlik harakati paytida quvur liniyasiga ulashgan tuproqning elektr qarshiligining o'zgarishi…. 1.5 Harorat va harorat o'zgarishining gaz quvurining korroziya holatiga ta'siri……………………………………………………………. 1.6 Cho'chqalar yordamida gaz quvurlarini diagnostikasi .... 1.7 Korroziya jarayonlarini bashorat qilish uchun modellar …………………… 1-bob bo'yicha xulosalar Namlik va haroratning impuls ta'sirini baholash 2.Gaz quvurini o'rab turgan tuproqlarning korroziy faolligi……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.1 Fizik modellashtirish va nazorat parametrlarini tanlash……………………………………………………………………………………………………………………………… Qisqa Tasvir Eksperimental o‘rnatish………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………….
Barqaror issiqlik almashinuvi………………………………………………………… 2-bob bo‘yicha xulosalar……………………………………………………………… 3. In-line tekshiruv ma’lumotlari asosida gaz quvurining korroziya holatini prognozlash……………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………. 3.2 In-line tekshiruv ma'lumotlariga ko'ra gaz quvuri uchastkasining korroziya holatini tahlil qilish ……………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………… … 3.2.2 VTD natijalarini tahlil qilish……………………………………………………. 3.3 Plenkali izolyatsiyalangan quvurlarda korroziya markazlarining shakllanishi va rivojlanish tezligi …………………………………………… 3.4 Katta diametrli quvurlarning nuqsonli korroziyasini bashorat qilish ……………. 3-bob bo'yicha xulosalar………………………………………………………………. 4. Gaz quvurlari uchastkalarini ta'mirlash uchun xavflilik darajasiga ko'ra tartiblash usulini ishlab chiqish…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………….. 4.1. Gaz quvurlari uchastkalarini xavflilik darajasi bo'yicha tartiblash texnikasi ... 4.1.1 Gaz quvurlarini xavflilik darajasi bo'yicha tartiblashda VTD ................................... 4.1.2 Ta'mirlashga chiqarilgan gaz quvurlari uchastkalarini aniqlash uchun integral ko'rsatkichlarni aniqlash. …………………………………………………………. 4.2 Izolyatsiya qoplamasi va ECP qurilmalarining kompleks diagnostikasi……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 4.2.2 Korroziya faolligining kompleks indeksini hisoblash misoli ….. 4.3 Katta diametrli gaz quvurlarida haroratning o'zgarishini hisobga olish……….. 4.4 Jami integral indeks…………………………………… ………. 4.4.1 Umumiy integral ko'rsatkichni hisoblash misoli …………………. 4.5 Rivojlanish samaradorligi………………………………………………………
KIRISH
Muvofiqlik ishlar Gazprom tizimida ishlaydigan umumiy uzunligier osti gaz quvurlari qariyb 164,7 ming km.
Hozirgi vaqtda gaz quvurlarini qurish uchun asosiy konstruktiv material po'latdir, u yaxshi mustahkamlik xususiyatlariga ega, ammo atrof-muhit sharoitida korroziyaga chidamliligi past - g'ovak bo'shlig'ida namlik mavjud bo'lganda, korroziy vosita bo'lgan tuproq.
Magistral gaz quvurlari 30 yoki undan ortiq yillik ekspluatatsiyadan so'ng, izolyatsion qoplama qariydi va himoya funktsiyalarini bajarishni to'xtatadi, buning natijasida er osti gaz quvurlarining korroziy holati sezilarli darajada yomonlashadi.
Magistral gaz quvurlarining korroziya holatini aniqlash uchun hozirgi vaqtda korroziya shikastlanishining joylashuvi va xarakterini etarli darajada aniqlik bilan aniqlaydigan, ularning shakllanishi va rivojlanishini kuzatish va bashorat qilish imkonini beradigan in-line nuqsonlarni aniqlash (ITD) qo'llaniladi.
Korroziya jarayonlarining rivojlanishida er osti suvlari (tuproq elektrolitlari) mavjudligi muhim rol o'ynaydi va shuni ta'kidlash kerakki, korroziya tezligi doimiy ravishda sug'oriladigan yoki quruq tuproqda emas, balki davriy namlik bo'lgan tuproqda ko'proq darajada oshadi.
gaz quvuri haroratining impulsli o'zgarishi va korroziy-aktiv tuproq qatlamidagi namlikning o'zgarishi. Biroq, korroziya jarayonlarini faollashtirishga impulsli harorat ta'sirining miqdoriy parametrlari aniqlanmagan.
Magistral gaz quvurlarini impulsli issiqlik ta'sirida yotqizish va quvurlarning korroziya holatini prognoz qilish gaz transporti sanoati uchun dolzarbdir.
Magistral gaz quvurlari uchastkalarining korroziya holatini aniqlash usullarini ishlab chiqish va takomillashtirish, ularni o'z vaqtida ta'mirlash uchun olib tashlash.
Asosiy vazifalar:
1 Magistral gaz quvuri atrofidagi tuproqning elektr qarshiligining o'zgarishini aniqlash va quvur transportida korroziya jarayonlarining xususiyatlarini tahlil qilish.
2. Laboratoriya sharoitida pompalanadigan gaz va namlikning impulsli issiqlik ta'sirining er osti gaz quvurini o'rab turgan tuproqning korroziv faolligiga ta'sirini o'rganish.
3 Magistral gaz quvurida korroziya nuqsonlarining paydo bo'lishi va rivojlanishini o'rganish va uning korroziya holatini prognozlash liniyasidagi nuqsonlarni aniqlash ma'lumotlari bo'yicha.
Magistral gaz quvurlari uchastkalarini ta'mirlash uchun korroziya holati prognozi asosida tartiblash metodikasini ishlab chiqish.
Ilmiy yangilik 1 O'zgarish aniqlandi va katta diametrli er osti gaz quvurining perimetri bo'ylab namlikka qarab tuproqning elektr qarshiligining diagrammalari chizildi.
2 Turg'un harorat effekti bilan solishtirganda pompalanadigan gaz haroratining impulsli o'zgarishi bilan korroziya jarayonlarining faollashishi fakti eksperimental ravishda isbotlangan va barqaror bo'lmagan (impuls) ta'sirida maksimal korroziya tezligi rivojlanadigan harorat oralig'i aniqlangan. harorat ta'siri.
3 Magistral gaz quvurlarida korroziya nuqsonlarining shakllanishi va rivojlanishini bashorat qilish uchun funktsional bog'liqlik aniqlandi.
Amaliy qiymat O'tkazilgan tadqiqotlar asosida korxona standarti RD 3-M-00154358-39-821-08 "Gazprom transgaz Ufa OOO gaz quvurlarini tartiblash metodologiyasi" quvurlar ichidagi nuqsonlarni aniqlash natijalariga ko'ra ularni chiqarish uchun. ta'mirlash" loyihasi ishlab chiqilgan bo'lib, unga ko'ra kran stantsiyalari orasidagi magistral gaz quvurlari uchastkalari ularni ta'mirlash uchun chiqarish ketma-ketligini aniqlash uchun tugunlar tartiblangan.
Tadqiqot usullari Ishda qo'yilgan muammolar o'xshashlik nazariyasi yordamida er osti gaz quvurining atrofdagi tuproq bilan issiqlik va massa o'tkazish shartlarini modellashtirish orqali hal qilindi.
Diagnostika ishlari natijalari korrelyatsiya tahlili bilan eng kichik kvadratlar usuli bilan qayta ishlandi. Hisob-kitoblar StatGraphics Plus 5.1 dasturiy paketi yordamida amalga oshirildi.
Himoya uchun olingan:
magistral gaz quvurining perimetri bo'ylab namlikka qarab tuproqning elektr qarshiligining o'zgarishini o'rganish natijalari;
po'lat quvur liniyasida korroziya jarayonlarini faollashtirishda impulsli issiqlik ta'sirini laboratoriya tadqiqotlari natijalari;
- magistral gaz quvurlari uchastkalarini ta'mirlashga chiqarish uchun ularni tartiblash usuli.
Asosiy natijalar dissertatsiya ishi 30 ta ilmiy maqolada chop etilgan, shu jumladan Rossiya Federatsiyasi Ta'lim va fan vazirligining Oliy attestatsiya komissiyasi tomonidan tavsiya etilgan etakchi ilmiy jurnallarda to'rtta maqola.
Ishning tuzilishi va hajmi Dissertatsiya ishi kirish, to‘rt bob, asosiy xulosalar, ilovalar, foydalanilgan adabiyotlarning bibliografik ro‘yxati, shu jumladan 141 nomdan iborat bo‘lib, 146 varaq mashinkada yozilgan matndan iborat bo‘lib, 29 rasm va 28 jadvaldan iborat.
Ishning aprobatsiyasi Dissertatsiyaning asosiy materiallari haqida ma'lumot berildi:
"Gazprom" OAJ Ilmiy-texnik kengashi "Gazprom" OAJ magistral gaz quvurlarida izolyatsiyalovchi qoplamalar va quvurlarning nuqsonli uchastkalarini, shu jumladan SCC nuqsonlarini ta'mirlash uchun texnologiyalar, uskunalar va materiallarni ishlab chiqish va joriy etish, Uxta, 2003 yil;
- "Gazprom" OAJ yosh mutaxassislarining ilmiy-texnik konferensiyasi
"Gaz sanoatini rivojlantirishda yangi texnologiyalar", Samara, 2003;
"Uglevodorod xomashyosini quvur orqali tashish ob'ektlarining ishonchliligi va xavfsizligini ta'minlash muammolari va usullari" ilmiy-amaliy konferentsiyasi, IPTER davlat unitar korxonasi, Ufa, 2004 yil;
Synergetics II xalqaro ilmiy-texnik konferensiyasi”, UGNTU, Ufa, 2004;
2-xalqaro ilmiy-texnikaviy konferentsiya "Novoselovsk o'qishlari", UGNTU, Ufa, 2004 yil;
Zamonaviy sharoitda yosh menejerlar va soha mutaxassislarining ilmiy-texnik konferensiyasi, Samara, 2005;
Quvur transporti”, UGNTU, Ufa, 2005, 2006, 2012;
"Gazprom" OAJ yosh olimlari va mutaxassislarining ilmiy-amaliy konferentsiyasi "Gazprom" OAJ yosh olimlari va mutaxassislarining innovatsion salohiyati, Moskva, 2006 yil;
"TEK-2006" yoqilg'i-energetika kompleksi muammolari bo'yicha eng yaxshi yoshlar ilmiy-texnikaviy ishlanmalari bo'yicha konferentsiyalar, Moskva, 2006;
- Xalqaro yoqilg'i-energetika assotsiatsiyasi (IFEA) konferentsiyalari, Moskva, 2006 yil.
Qozog'iston neft-gaz kompleksi muammolariga bag'ishlangan xalqaro ilmiy-amaliy konferentsiya, Aktau, 2011 yil.
Gaz quvurlarining korroziya holati quvur transporti muammolari bilan bevosita shug'ullangan olimlarning nazariy va eksperimental tadqiqotlarida ishlab chiqilgan: A.B. Ainbinder, M.Z. Asadullina, V.L. Berezina, P.P. Borodavkina, A.G. Gareeva, N.A. Xarris, A.G. Gumerova, K.M. Gumerova, I.G.
Ismagilova, R.M. Zaripova S.V. Karpova, M.I. Koroleva, G.E. Korobkova, V.V.
Kuznetsova, F.M. Mustafina, N.X. Xallyeva, V.V. Xariyonovskiy va boshqalar.
Shunday qilib, metallarning er osti korroziyasi elektrokimyoviy va biologik korroziyaning eng murakkab turlaridan biridir.
Normativ hujjatlarga ko'ra, metallarning korroziyasini baholash uchun turli ko'rsatkichlar mavjud (ma'lum vaqt ichida metall massasining yo'qolishi, quvur devorining qalinligining pasayishi, qobiq o'sish tezligi va boshqalar). Ushbu qiymatlar ma'lum turdagi tuproqlarda metallarning korroziyaga chidamliligi ko'rsatkichlari hisoblanadi.
1.1.1 Po'lat quvurdagi xarakterli korroziya nuqsonlari Qog'ozda VTD tomonidan aniqlangan korroziya nuqsonlari va ularning izolyatsion qoplama holati bilan bog'liq namoyon bo'lish xususiyatlari ko'rib chiqiladi.
Operatsion tajriba shuni ko'rsatadiki, er osti suvlari bilan davriy namlanish rejimida bo'lgan plyonkali izolyatsiyani tozalash zonalarida keng qamrovli yaralar (umumiy korroziya) ko'rinishidagi shikastlanishlar rivojlanadi.
Plyonka izolyatsiyasining delaminatsiya zonalarini katodik himoya qilish, bir tomondan, polietilen plyonka ko'rinishidagi dielektrik ekran, boshqa tomondan, katodik polarizatsiya oqimini qiyinlashtiradigan beqaror elektrolitlar parametrlari bilan to'sqinlik qiladi. bo'shliqdan yadrolanish va oshqozon yarasi yoki yoriqlar koloniyalarining rivojlanishi zonasiga o'tish. Natijada, plyonka ostidagi korroziyaning rivojlanishi ko'pincha o'zaro bog'langan bo'shliqlar zanjiri shaklida kuzatiladi, ularning geometriyasi izolyatsiya ostida elektrolitlar harakati yo'lini takrorlaydi.
Ko'pchilikka ma'lumki, suv bosgan tuproqlarda 10-15 yillik ishlagandan so'ng bitum-kauchuk izolyatsiyasi metall yuzasiga yopishishini yo'qotadi.
Biroq, bitumli izolyatsiya ostida korroziya ko'p hollarda rivojlanmaydi. U faqat katodik himoya yaxshi ishlamagan yoki yo'q bo'lgan hollarda rivojlanadi. Himoya effekti gaz quvurining uzoq muddatli ishlashi paytida bitum izolyatsiyasining ionli ko'ndalang o'tkazuvchanligini shakllantirish tufayli erishiladi. Buning to'g'ridan-to'g'ri dalili kislorod depolarizatsiyasi bilan reaktsiya natijasida tuproq elektrolitlari pH ning bitumli qoplama qatlami ostida 10-12 birlikgacha siljishidir.
Shikastlanishlar sonida sezilarli o'rinni individual bo'shliqlar ko'rinishidagi mahalliy korroziya egallaydi, bu umumiy zararlar sonining 23-40% ga etadi. Aytish mumkinki, ceteris paribus, mahalliy korroziya shikastlanishining chuqurligi harakatning samaradorligini yaxlit baholaydi. katodik himoya izolyatsiya nuqsonlari orqali.
1.2 Izolyatsiya qiluvchi qoplamaning himoya xususiyatlarini buzish Himoya qoplamalariga qo'yiladigan asosiy talab - bu butun xizmat muddati davomida quvurlarni korroziyadan himoya qilishning ishonchliligi.
Keng tarqalgan ishlatiladigan izolyatsion materiallarni shartli ravishda ikkita katta guruhga bo'lish mumkin:
Polimer, shu jumladan izolyatsion lentalar, ekstrudirovka qilingan va püskürtülmüş polietilen, epoksi va poliuretan materiallari;
- o'rash materiallari bilan bitumli mastikalar, estrodiol mastik qoplamalar.
Polimer izolyatsion lentalar o'tgan asrning 60-yillaridan boshlab quvurlarni qurish va ta'mirlash vaqtida izolyatsiyalash uchun keng qo'llanilgan. ga ko'ra, barcha qurilgan quvurlarning 74% polimer lentalar bilan izolyatsiya qilingan. Polimer izolyatsion lentalardan tayyorlangan qoplamalar asosiy plyonka, yopishtiruvchi qatlam va yopishtiruvchi primer (primer) qatlamidan tashkil topgan ko'p qatlamli tizimlardir. Ushbu himoya materiallari faqat diffuziya to'sig'i bo'lib, quvur liniyasining metall yuzasiga korroziy muhitning kirib kelishiga to'sqinlik qiladi va shuning uchun ularning ishlash muddati cheklangan.
Bundan tashqari, kino qoplamalarining kamchiliklari:
- yopishqoqlikning beqarorligi;
- qoplamaning mo'rtligi;
- nisbatan yuqori narx.
Yopishqoqlikning beqarorligi va buning natijasida qoplamaning mo'rtligi yopishqoq qatlamning ahamiyatsiz qalinligi bilan bog'liq.
Yopishqoq kino materiallarining yopishtiruvchi asosi ma'lum qo'shimchalar bilan organik erituvchilarda butil kauchuk eritmasi hisoblanadi. Shu munosabat bilan, yopishqoq qatlamning qarishi polimer asosiga qaraganda ancha tezroq sodir bo'ladi.
Izolyatsiyaning operatsion xususiyatlarining dastlabki qiymatlarning 50% ga kamayishi bilan qoplamaning korroziyaga qarshi to'siq sifatida samaradorligi keskin pasayadi.
Tadqiqot natijalari shuni ko'rsatadiki, Kanadadagi magistral gaz quvurlaridagi barcha nosozliklarning 73% polietilen plyonkali qoplamalar ostida yuzaga keladigan stressli korroziyaga bog'liq. Bitumli qoplamalarga qaraganda bir qatlamli polietilen qoplamalar ostida besh marta ko'proq stress-korroziyali yoriqlar paydo bo'lishi aniqlangan. Ikki qatlamli plyonkali qoplamalar ostida quvurning har bir metriga kuchlanish korroziyali yorilish koloniyalari soni bitumga asoslangan qoplamalarga qaraganda to'qqiz baravar ko'pdir.
Polimer izolyatsion lentalarning xizmat qilish muddati 7-15 yil.
Cheklash va ba'zi hollarda GOST R 51164 ga muvofiq polimer izolyatsiyalovchi lentalardan foydalanishni istisno qilish qisqa xizmat muddati bilan bog'liq.
Magistral gaz quvurlarini qayta izolyatsiyalash tajribasidan kelib chiqib, zavodda ishlab chiqarilgan izolyatsion qoplamali joylarda SCC nuqsonlari va korroziya aniqlanmaganligi aniqlandi.
Eng ko'p ishlatiladigan korroziyaga qarshi qoplamalarning ishlash xususiyatlarini ko'rib chiqish, ular quvur liniyasini tuproq korroziyasidan himoya qiluvchi izolyatsion materiallarga qo'yiladigan talablarga to'liq javob beradigan xususiyatlarga ega emas degan xulosaga kelishimizga imkon beradi:
- metallarga yopishish;
- mexanik kuch;
Korroziv moddalarga kimyoviy qarshilik - kislorod, tuzlar, kislotalar va asoslarning suvli eritmalari va boshqalar.
Belgilangan parametrlar korroziyaga qarshi materialning gaz quvurlari korroziyasiga va stressli korroziyaga qarshi turish qobiliyatini aniqlaydi.
Marshrutni qo'llashning plyonkali izolyatsion qoplamali gaz quvurlarida izolyatsion qoplamaning himoya xususiyatlarining buzilishi bir-biridan mustaqil ravishda ham, kombinatsiyalangan holda ham himoya xususiyatlarining sifatiga ta'sir qiluvchi ko'plab sabablarga ko'ra yuzaga keladi. Film izolyatsion qoplamaga ta'sir qilish sabablarini ko'rib chiqing.
Gaz quvuridagi vertikal tuproq bosimi.
Tuproq bosimi quvur perimetri bo'ylab notekis taqsimlanganligi sababli, eng muammoli delaminatsiya zonalari va izolyatsion qoplamaning gofrirovkalari hosil bo'lishi gaz oqimi bo'ylab 3-5 soat va 7-9 soatlik pozitsiyalarga to'g'ri keladi; quvur liniyasi perimetrining shartli ravishda sektorlarga bo'linishi bilan (yuqori generatrix 0 soat , pastki soat 6). Buning sababi shundaki, eng katta va nisbatan bir xil er bosimi trubaning yuqori yarmining izolyatsion qoplamasiga to'g'ri keladi, bu plyonka qoplamasini cho'zadi va bu sohada gofrirovka va delaminatsiyalarning shakllanishiga to'sqinlik qiladi. Quvurning pastki yarmida rasm boshqacha bo'ladi: taxminan soat 6 ga yaqin holatda quvur xandaqning pastki qismiga tayanadi, shuning uchun gofrirovka qilish ehtimoli ahamiyatsiz. 3-5 soat holatida tuproq bosimi minimaldir, chunki bu joydagi quvur tuproq bilan aloqa qiladi, xandaq chetidan to'ldirilgan (1.1-rasmga qarang). Shunday qilib, quvur liniyasining perimetri bo'ylab 3-5 soatlik hududda gofrirovka shakllanishi bilan plyonka qoplamasining siljishi sodir bo'ladi. Ushbu hududni korroziya jarayonlarining paydo bo'lishi va rivojlanishiga eng moyil deb hisoblash mumkin.
Birlashtiruvchi materiallarning chiziqli kengayishi.
Kino izolyatsion qoplamada gofrirovka hosil bo'lishining sabablaridan biri materiallar, plyonkali lenta va quvur metallining chiziqli kengayishining turli koeffitsientidir.
Katta diametrli gaz quvurining (gaz quvurining kompressor stantsiyasidan chiqishi) "issiq" uchastkalarida haroratning quvur metalliga va plyonkali lentaga ta'siri qanday farq qilishini tahlil qilaylik.
Shakl 1.1 - plyonkali izolyatsiyalovchi qoplamada gofrirovkalarning ko'rinishi sxemasi 1 - gaz quvuri; 2 - gofrirovkalarning yuzaga kelishi mumkin bo'lgan joyi; 3 - quvur liniyasini qo'llab-quvvatlash zonasi Qo'llash paytida quvur metalli va plyonka izolyatsiyasining harorat qiymatlari atrof-muhit haroratiga, ish paytida esa gaz quvuridagi gaz haroratiga teng bo'lishi mumkin.
Ma'lumotlarga ko'ra, harorat 20 dan C gacha (gaz harorati) o'zgarganda diametri 1420 mm bo'lgan quvur perimetri bo'ylab po'lat plitalar va plyonkali izolyatsiyalash uzunligining oshishi mos ravishda 1,6 mm va 25,1 ni tashkil qiladi. mm.
Shunday qilib, "issiq" bo'limlarda plyonka izolyatsiyasi po'lat plitalarga qaraganda o'nlab millimetrga ko'proq cho'zilishi mumkin, bu gofrirovka shakllanishi bilan delaminatsiyalarning shakllanishi uchun haqiqiy sharoit yaratadi, ayniqsa 3-5 pozitsiyalarda eng kam qarshilik yo'nalishlarida. va katta diametrli gaz quvurining perimetri 7-9 soat.
Quvur liniyasida astarni yomon qo'llash.
Izolyatsiya qiluvchi qoplamaning yopishish sifati uning xizmat qilish muddatini belgilaydi.
Astarni tayyorlash yoki ifloslangan idishlarda saqlash paytida erituvchida bitumning etarli darajada aralashmasligi primerning qalinlashishiga olib keladi va shuning uchun u quvur liniyasiga notekis yoki qoralangan holda qo'llaniladi.
Qo'llash paytida yo'l sharoitida har xil turlari quvurlarning nam yuzasida va shamolli ob-havo sharoitida primerlar astar qatlamida havo pufakchalari paydo bo'lishi mumkin, bu esa astarning metallga yopishishini kamaytiradi.
Quvurga astar etarli darajada qo'llanilmasa yoki notekis qo'llanilsa, tarpaulin sochiq qiyshaygan, u qattiq ifloslangan va eskirgan, primer qatlamida bo'shliqlar paydo bo'lishi mumkin.
Bundan tashqari, rulonli izolyatsion qoplamalarni qo'llash texnologiyasida sezilarli kamchilik mavjud. Izolyatsiya ishlarida, primerni quvurga qo'llash va polietilen lentani o'rash o'rtasidagi vaqt oralig'i primerda mavjud bo'lgan hal qiluvchi bug'lanishi uchun etarli emas.
Past o'tkazuvchanlikdagi polietilen plyonka erituvchining bug'lanishiga to'sqinlik qiladi, uning ostida ko'plab pufakchalar paydo bo'ladi, ular qoplama qatlamlari orasidagi yopishqoq birikmani buzadi.
Umuman olganda, bu omillar izolyatsion qoplamaning sifatini sezilarli darajada pasaytiradi va uning ishlash muddatini qisqartirishga olib keladi.
1.3. Tuproqlarning korroziv tajovuzkorligi Izolyatsiya qiluvchi qoplama o'zining himoya xususiyatlarini yo'qotganda, korroziya va kuchlanish korroziyasining paydo bo'lishi va rivojlanishining asosiy sabablaridan biri tuproqning korroziy agressivligi hisoblanadi.
Tuproqdagi metallarning korroziyasiga bevosita yoki bilvosita ko‘plab omillar ta’sir ko‘rsatadi: kimyoviy va mineralogik tarkibi, granulometrik tarkibi, namlik, havo o‘tkazuvchanligi, gaz miqdori, g‘ovak eritmalarning kimyoviy tarkibi, muhitning pH va eH, organik moddalar miqdori, mikrobiologik. tarkibi, tuproqlarning elektr o'tkazuvchanligi, harorati, muzlatilgan yoki erigan holati. Bu omillarning barchasi alohida joyda ham, bir vaqtning o'zida ham ma'lum bir joyda harakat qilishi mumkin. Xuddi shu omil, boshqalar bilan turli kombinatsiyalarda, ba'zi hollarda tezlashtirishi mumkin, boshqa hollarda esa metall korroziya tezligini sekinlashtiradi. Shuning uchun atrof-muhitning korroziy faolligini biron bir omil bilan baholash mumkin emas.
Tuproqning agressivligini baholashning ko'plab usullari mavjud. Tuproqning agressivligini umumiy baholashda aniqlangan xarakterli parametrlar to'plami elektr qarshiligi kabi xarakteristikani o'z ichiga oladi (1.1-jadvalga qarang).
1.1-jadval - Tuproqlarning korroziv xususiyatlari Ohm m da tuproqning o'ziga xos elektr qarshiligi qiymati bilan baholanadi. kuchli korroziya sodir bo'lishi mumkin bo'lgan joylar ". Kam ohmik qarshilik faqat korroziya ehtimolini ko'rsatadi. Tuproqlarning yuqori ohmik qarshiligi faqat neytral va ishqoriy muhitdagi tuproqlarning zaif korroziv agressivligining belgisidir. Past pH qiymatiga ega kislotali tuproqlarda faol korroziya mumkin, ammo kislotali birikmalar ko'pincha ohmik qarshilikni pasaytirish uchun etarli emas. Tuproq korroziyasini o'rganishning yuqoridagi usullariga qo'shimcha sifatida mualliflar tuproq sho'rlanish darajasini aniq belgilaydigan suv ekstraktining kimyoviy tahlilini taklif qilishadi.
Ko'pchilik muhim omillar Tuproqning korrozivligi uning tuzilishi (1.2-jadvalga qarang) va suv va havo o'tkazish qobiliyati, namlik, pH va kislotalik, oksidlanish-qaytarilish potentsiali (eH), tuproqda mavjud bo'lgan tuzlarning tarkibi va konsentratsiyasi. Bunda muhim rol nafaqat anionlarga (Cl-; SO 2; NO 3 va boshqalar), balki tuproqning himoya plyonkalari va elektr o'tkazuvchanligini shakllantirishga hissa qo'shadigan kationlarga ham beriladi.
Suyuq elektrolitlardan farqli o'laroq, tuproqlar mikro miqyosda (tuproq mikrotuzilmasi) ham, makroshkalada ham (turli litologik va fizik-kimyoviy xususiyatlarga ega bo'lgan linzalar va tog' jinslari qatlamlarining almashinishi) geterogen tuzilishga ega. Tuproqdagi suyuqliklar va gazlarning harakatlanish qobiliyati cheklangan bo'lib, bu metall yuzasiga kislorod etkazib berish mexanizmini murakkablashtiradi va korroziya jarayonining tezligiga ta'sir qiladi va kislorod, ma'lumki, metall korroziyasining asosiy stimulyatori hisoblanadi.
1.3-jadvalda pH va tarkibga qarab tuproqlarning korroziyligi haqida ma'lumotlar keltirilgan kimyoviy elementlar.
SeverNIPIgaz baxtsiz hodisalarni bog'laydigan tadqiqotlar o'tkazdi. (39 ta baxtsiz hodisa), tuproqning kimyoviy tarkibi va tuproq elektrolitlari o'rganildi. Agregatlangan tuproq turlari bo'yicha SCC bilan bog'liq baxtsiz hodisalarning taqsimlanishi 1.2-rasmda ko'rsatilgan.
1.3-jadval - pH va kimyoviy elementlarning tarkibiga qarab tuproqning korroziv faolligi izolyatsiya qilingan baxtsiz hodisalar qum va botqoq tuproqlarda sodir bo'ladi. Shuning uchun, SCC tufayli avariyalar sonini kamaytirish uchun, yangi gaz quvuri tarmog'ini loyihalash bosqichida amalga oshirilishi mumkin bo'lgan tuproq tarkibini nazorat qilish kerak. Shuningdek, u qurilish va rekonstruksiya qilish uchun joylarni tahlil qilish va tanlashda tuproqni tekshirish zarurligini ko'rsatadi.
Shakl 1.2 - 1995 - 2004 yillar uchun SCC tufayli sodir bo'lgan baxtsiz hodisalarning tuproq namligi o'yinlari bo'yicha taqsimlanishi katta rol korroziya jarayonlari jarayonida. Kam namlikda tuproqning elektr qarshiligi yuqori bo'ladi, bu esa oqayotgan korroziya oqimining qiymatini pasayishiga olib keladi. Yuqori namlikda tuproqning elektr qarshiligi pasayadi, lekin kislorodning metall yuzasiga tarqalishi juda to'sqinlik qiladi, buning natijasida korroziya jarayoni sekinlashadi. Maksimal korroziya 15-20%, 10-30% namlikda kuzatiladi, degan fikr bor.
1.4 Gaz quvurining tashqi yuzasida makro-korroziv elementlarning paydo bo'lishining sabablari.
1.4.1 Gaz quvurining tashqi yuzasida so'l korroziyali elementlarning hosil bo'lish shartlari Gaz quvurining tashqi yuzasida, gazning katodik himoyasi mavjudligiga qaramasdan, izolyatsiyalovchi qoplama buzilgan joylarda metall korroziyaga uchragan shikastlanish sodir bo'ladi. quvur liniyasi. Ko'pincha bu hodisalar gaz quvurlarining dastlabki uchastkalarida (kompressor stantsiyasidan chiqishdan 10-20 km keyin), qo'pol erlarda, jarliklar, jarliklar, davriy namlik bo'lgan joylarda kuzatiladi.
Ko'pgina materiallarni tahlil qilish va umumlashtirish shuni ko'rsatadiki, gaz quvurining issiqlik ta'siri ostida er osti suvlarining harakati korroziya jarayonlarining faollashishiga ta'sir qiladi, bu kamida uchta omilning kombinatsiyalangan ta'siri (yoki tasodifiyligi) sifatida kuchayadi:
- gaz quvurining haroratining impulsli o'zgarishi;
- gaz quvurining izolyatsion qoplamasini buzish;
- quvur liniyasining katta diametri.
1. Dastlabki uchastka va oxirgi qism (marshrut bo'ylab gaz olish yo'qligi yoki barqarorligi) o'rtasidagi tub farq shundaki, gaz quvurining boshlang'ich qismida gaz haroratining o'zgarishi yoki impulsli o'zgarishi seziladi. maksimal. Ushbu tebranishlar gazning notekis iste'moli tufayli ham, gaz quvuriga etkazib beriladigan gaz uchun havo sovutish tizimining nomukammalligi tufayli yuzaga keladi. Havo sovutgichlaridan foydalanganda havo haroratining ob-havo o'zgarishi gaz haroratining o'xshash o'zgarishiga olib keladi va to'lqin o'tkazgich kabi to'g'ridan-to'g'ri gaz quvurining boshlang'ich qismiga uzatiladi (bu hodisa ayniqsa, birinchi 20 ... 30 km. gaz quvuri).
Ismagilov I.G.ning tajribalarida. Polyanskaya CS da havo sovutish tizimining yopilishi natijasida sun'iy ravishda yaratilgan 5 0S harorat to'lqini amplitudaning 2 0S gacha pasayishi bilan Moskovo CS ning keyingi stantsiyasiga o'tganligi qayd etildi. Nasos mahsulotining inertsiyasi tufayli oqim tezligi pastroq bo'lgan neft quvurlarida bu hodisa kuzatilmaydi.
2. Agar izolyatsiyalovchi qoplama buzilgan bo'lsa, quvur liniyasining tashqi yuzasida makrokorozif elementlar hosil bo'ladi. Qoida tariqasida, bu atrof-muhit parametrlarining keskin o'zgarishi bo'lgan hududlarda sodir bo'ladi: tuproqlarning ohmik qarshiligi va korroziy muhit (1.3-rasm va 1.4-rasm).
1.3-rasm - Mikrokorozif elementning modeli 3. "Katta diametr" ning ta'siri. Issiq quvur liniyasining geometrik parametrlari shundayki, harorat ham, tuproq namligi ham, shuning uchun boshqa xususiyatlar: tuproqning ohmik qarshiligi, tuproq elektrolitlarining xususiyatlari, qutblanish potentsiallari va boshqalar perimetr bo'ylab o'zgaradi.
Perimetr atrofidagi namlik 0,3% dan 40% gacha va to'liq to'yingangacha o'zgaradi. Bunday holda, tuproq qarshiligi ...100 marta o'zgaradi.
1.4-rasm - Ibratli korroziyali elementlar modeli Tadqiqotlar shuni ko'rsatdiki, nasosli gazning harorati karbonat eritmalarida quvur po'latining katod polarizatsiyasiga ta'sir qiladi. Maksimal anod oqimi potentsiallarining haroratga bog'liqligi chiziqli. Haroratning oshishi eritma oqimining oshishiga olib keladi va anod oqimining potentsiallari diapazonini manfiy hududga o'tkazadi. Haroratning oshishi nafaqat elektrokimyoviy jarayonlar tezligining o'zgarishiga olib keladi, balki eritmaning pH qiymatlarini ham o'zgartiradi.
Karbonat eritmasi haroratining oshishi bilan oksid hosil bo'lishi bilan bog'liq bo'lgan maksimal anodik oqimning potentsiali haroratning 10 ° C ga oshishi bilan siljiydi. salbiy qiymatlar potentsial 25 mV da.
Tuproqning heterojenligi, uning namligi va aeratsiyasining o'zgarishi, notekis siqilish, yaltirash va boshqa ta'sirlar, shuningdek, metallning o'zidagi nuqsonlar tufayli juda ko'p miqdordagi makrokorroziv elementlar paydo bo'ladi. Shu bilan birga, ko'proq ijobiy potentsialga ega bo'lgan anod qismlari katodga qaraganda korroziyaga ko'proq moyil bo'lib, bu gaz quvurining er elektrolitidagi migratsiya jarayonlariga impulsli termal ta'siri bilan osonlashadi.
Tuproqdagi harorat va namlikning tebranish jarayonlari umumiy korroziyani keltirib chiqaradi. Sirtda lokalizatsiya qilingan makrokorroziv elementlar SCC yoki chuqur korroziya markazlari stsenariysi bo'yicha rivojlanadi. Korroziya chuqurlari va yoriqlari paydo bo'lishiga olib keladigan elektrokimyoviy jarayonning umumiyligi ko'rsatilgan.
Bu muvozanatli bo'lmagan termodinamik jarayonlar bo'lib, ular yanada intensiv va asosiy xususiyatlarning namoyon bo'lishining maksimal ta'siri bilan sodir bo'ladi. Tuproqqa impulsli harorat ta'sirida, deyarli sinxron ravishda, uning korrozivligini belgilaydigan parametrlar o'zgaradi. Ushbu jarayon gaz quvurining butun faoliyati davomida dominant parametrlarning kuchli ta'siri ostida sodir bo'lganligi sababli, makroelementning joylashuvi geometrik belgilarga nisbatan qat'iy aniq bo'ladi.
Harakatning termokapillyar-plyonka mexanizmi nuqtai nazaridan tushuntirilishi mumkin bo'lgan tuproq namligining uzluksiz tebranish harakatida ko'rsatilgandek, gaz quvurining butun faoliyati davomida sodir bo'ladi.
Shunday qilib, gaz quvurining katodli himoyasi mavjud bo'lganda ham, katta diametrli gaz quvurining izolyatsion qoplamasi shikastlangan joylarda, quvurning perimetri bo'ylab tuproq namligining notekis taqsimlanishi tufayli, makrokorroziv elementlar muqarrar ravishda paydo bo'ladi, quvur metallining tuproq korroziyasini qo'zg'atish.
Bittasi muhim shartlar Korroziya jarayonlarining paydo bo'lishi - tuproq elektrolitida dissotsilangan ionlarning mavjudligi.
Muvozanatsiz jarayonlarning borishini belgilovchi ilgari e'tiborga olinmagan omil gazning quvur devoriga impulsli harorat ta'siri va quvur liniyasiga tutashgan tuproq namligining impulsli o'zgarishidir.
1.4.2 Tuproqning korroziy qatlamida namlikning harakatlanishi paytida quvur liniyasiga ulashgan tuproqning elektr qarshiligining o'zgarishi nuqsonning diskret o'sishini ta'minlaydi. Ko'rsatilgandek, bu jarayonga gaz quvurining er elektrolitidagi migratsiya jarayonlariga impulsli termal ta'siri yordam beradi.
Urengoy gaz quvurlari yo'lagining Polyana-Moskovo uchastkasidagi uchastkasi sharoitlari uchun issiqlik o'tkazuvchanligining teskari masalasini hal qilish natijasida tuproq namligining Vt quvurlari perimetri bo'ylab vaqt bo'yicha taqsimlanish sxemasi aniqlandi.
Tadqiqotlar shuni ko'rsatdiki, haroratning impulsli ko'tarilishi bilan namlik quvurdan oqib chiqadi va keyinchalik quvur liniyasi devorining haroratining pasayishi bilan qo'shni faol tuproq qatlamining namligi ortadi.
Quvur uchastkasining perimetri bo'ylab namlik ham o'zgaradi (1.5-rasm). Ko'pincha, eng yuqori namlik quvurning pastki generatrix bo'ylab soat 6 holatida kuzatiladi. Namlikning eng katta tebranishlari migratsiya jarayonlari eng aniq bo'lgan quvurning yon yuzalarida qayd etiladi.
Ushbu ishlarni davom ettirishda (arizachi ishtirokida) tadqiqotlar olib borildi va quvur liniyasi atrofidagi tuproqning korroziy qatlamining elektr qarshiligi aniqlandi va elektr quvvatining diagrammalari tuzildi.
gaz quvurining perimetri bo'ylab tuproqning elektr qarshiligi Du 1400. Ular Urengoy yo'lagining PolyanaMoskovo gaz quvurining uchastkasida sanoat tajribasi natijalari asosida turli vaqtlarda qurilgan, bu esa ekspluatatsiya paytida harorat 30 ... 40 ° S, quvur ostidagi tuproq har doim nam bo'lib qoladi, vaqt esa quvurning yuqori qismidan yuqori bo'lgani kabi, tuproq namligi sezilarli darajada kamayadi.
03/24/00, 04/10/00, 04/21/00 - kvazstatsionar rejim 04/07/00 - bitta kompressor sexi yopilgandan keyin
1.4-jadval – Quvur perimetri bo‘ylab tuproq namligi va qarshiligining o‘zgarishi Sana tr, gr tv, gr Q, Vt/m.gr
Taqdim etilgan 1.5-rasmda umumiy korroziya nuqsonlari va SCC paydo bo'lishi uchun eng qulay sharoitlar quvurning pastki choragida 5 ... pozitsiyalarida sodir bo'lishini ko'rsatadi.
Quvurlar konturi boʻylab tuproq qarshiligi el uchastkasini qurishda tuproq qarshiligining namlikka nisbatan grafigi ishlatilgan (1.6-rasm).
B shuni ko'rsatadiki, qishda harorat 25-30 ° S va undan yuqori haroratda saqlanadigan gaz quvurining boshlang'ich qismida qor eriydi va uzoq vaqt quvur liniyasi ustida botqoqlangan tuproq zonasi saqlanadi, bu qayta zaryadlashni ta'minlaydi va shuningdek, tuproqlarning korroziy faolligini oshiradi.
Termal impulsning ta'sir qilish yoki o'tish vaqti tebranishlar bilan o'lchanadi). Bu vaqt mikro tenglashtiruvchi oqimlarning kichik bo'shliqdan o'tishi uchun etarli. 1420 mm diametrli gaz quvuri uchun sanoat sharoitida olingan 1.5, 1.6-rasmlarda va 1.4-jadvalda keltirilgan ma'lumotlar quvurning perimetri bo'ylab namlikning o'zgarishi tufayli tuproqlarning mahalliy korroziv faolligi o'zgarishini ko'rsatadi. ohmik qarshilikka bog'liq, 1.5-jadvalga qarang.
Jadval - 1.5 Tuproqlarning uglerod po'latiga nisbatan korroziv faolligi, ularning o'ziga xos elektr qarshiligiga qarab o'ziga xos qarshilik, Ohm.m. jarlikning eng yuqori nuqtasida. Ushbu uchastkada quvur liniyasining izolyatsiyasi qoniqarli holatda edi.
Namlikning o'zgarishi sezilarli bo'lgan jarliklar va jarlarda bu ta'sirlar yanada aniqroq bo'lishi kerak. Ushbu naqsh trubaning perimetri bo'ylab bir hil tuproq holatiga xosdir. Heterojen to'ldiruvchi tuproqlarda komponentlarning ohmik qarshiligi juda katta farq qiladi. 1.7-rasmda turli tuproqlar qarshiligining namlikka bog'liqligi grafiklari keltirilgan.
Shuning uchun, tuproqlarni o'zgartirganda, elektr qarshilik diagrammasida uzilishlar bo'ladi va makrokorozif elementlar aniq belgilanadi.
Shunday qilib, mikroelement haroratining o'zgarishi namlik va elektr qarshilik potentsiallarining o'zgarishiga olib keladi. Ushbu hodisalar katodik himoyani o'rnatish rejimini o'zgartirganda yuzaga keladigan hodisalarga o'xshaydi. Potentsial siljish yoki o'lik nuqtani kesib o'tish katodik himoya safariga teng va mikro tenglashtiruvchi oqimlarni keltirib chiqaradi.
Impulsli harorat rejimida korroziya jarayonlarining rivojlanishi quvur metallining eroziya yoki korroziyali yorilishiga olib keladi.
Tuproq elektrolitidagi ionlarning harakatiga qarshilik quvurning perimetri bo'ylab o'zgaruvchan bo'lsa, vaziyat yaratiladi. Ko'rib chiqilayotgan qism quvur yuzasida qanchalik baland bo'lsa, anodik reaktsiya shunchalik sekin davom etadi, chunki qo'shni tuproqning namligi pasayadi, ohmik qarshilik kuchayadi va anod qismidan ijobiy metall ionlarini olib tashlash qiyinlashadi. 5 ... soatga to'g'ri keladigan quvur liniyasi konturidagi pozitsiyaga pasayish yoki yaqinlashish bilan anodik reaktsiya tezligi oshadi.
Soat 6 holatida tuproq siqilgan, ko'pincha gleykatsiya mavjud, kislorodning quvur liniyasiga kirishi qiyin, buning natijasida elektron qo'shilish reaktsiyasi 1.7-rasm - Tuproq qarshiligining ularning namligiga bog'liqligi:
1 - botqoq; 2 - qumli; 3 - loyli.
(vodorod yoki kislorod depolarizatsiyasi) sekinroq tezlikda boradi. Kislorodga kirish imkoniyati cheklangan hududda korroziy elementning potentsiali kamroq ijobiy bo'lib, maydonning o'zi anod bo'ladi.
Bunday sharoitda korroziya jarayoni katod nazorati bilan davom etadi, bu eng zich namlangan tuproqlar (jarliklar, jarliklar) uchun xosdir.
Bu erda mikro tenglashtiruvchi va tenglashtiruvchi oqimlarning tabiati bir xil deb taxmin qilish mumkin. Ammo mikrotenglashuvchi oqimlar o'tkinchi bo'lib, unchalik inertsiyaga ega emas, shuning uchun ular ko'proq halokatli.
Tuproq kapillyar-g'ovak tanadir. Izotermik rejimda tuproqdagi namlik harakati elektroosmoz va gidromexanik filtratsiya ta'sirida sodir bo'ladi. Muhim anod oqimining oqimi bilan anoddan katodga namlikni elektroosmotik distillash sodir bo'ladi. Muayyan sharoitlarda elektroosmotik va gidromexanik filtratsiya o'rtasida muvozanat paydo bo'lishi mumkin.
Tuproq namligining (elektrolitlar) izotermik bo'lmagan hududlarda, ayniqsa statsionar bo'lmagan rejimlarda harakatlanish jarayonlari ancha murakkabroq. Bu erda, quvur yaqinida, harorat gradienti mavjud bo'lganda, termokapillyar yoki termokapillyar plyonka harakati sodir bo'ladi. Suvning (elektrolitning) harakat yo'nalishi amalda issiqlik oqimining yo'nalishiga to'g'ri keladi va asosan radial yo'nalishda, quvurdan uzoqda kuzatiladi. 30-40 ° S darajali haroratlarda konvektiv oqimlar ahamiyatsiz, ammo ularni e'tiborsiz qoldirib bo'lmaydi, chunki ular quvur konturi bo'ylab namlikning taqsimlanishiga ta'sir qiladi va natijada galvanik juftlarni shakllantirish shartlari.
Impulsli harorat ta'sirida harorat gradyanlari o'zgaradi, bu esa migratsiya oqimlarining qayta taqsimlanishiga olib keladi. Tuproq korroziyasi sodir bo'lgan hududda namlik harakati quyidagi kuchlar ta'sirida tebranish rejimida sodir bo'ladi:
- termomotor, - kapillyar, - elektroosmotik, - filtratsiya, - konvektiv va boshqalar.
Soat 6 holatida filtratsiya bo'lmasa, "turg'un zona" hosil bo'ladi.
Qoida tariqasida, bu namlikni evakuatsiya qilish qiyin bo'lgan minimal gradyanlar maydoni. Pastki generatrix ostida olingan tuproq, soat 6 dan boshlab, gleyning xarakterli belgilariga ega, bu kislorodsiz korroziya jarayonlarining past faolligini ko'rsatadi.
Shunday qilib, sabab-oqibat munosabatlari gaz quvuri atrofidagi potentsial maydon nafaqat quvur uzunligi bo'ylab, balki kesishish bo'ylab va vaqt bo'yicha ham o'zgaruvchan bo'lgan polarizatsiya potentsialini tashkil etishini belgilaydi.
An'anaviy karbonat nazariyasi nuqtai nazaridan, quvur liniyasi bo'ylab qutblanish potentsialining qiymatini aniq nazorat qilish orqali korroziya jarayonining oldini olish mumkin, deb ishoniladi, bu etarli emas. Quvurning kesimida ham potentsial doimiy bo'lishi kerak. Ammo amalda bunday choralarni amalga oshirish qiyin.
1.5 Harorat va harorat o'zgarishining gaz quvurining korroziya holatiga ta'siri Harorat sharoitlari magistral gaz quvurlari tizimining ishlashi davomida sezilarli darajada o'zgaradi. Yillik foydalanish davrida, Boshqirdiston gaz quvuri yo'nalishi hududida buzilmagan issiqlik holatida quvur o'qining H = 1,72 m (DN 1400) yotqizish chuqurligidagi tuproq harorati +0,6 ... oralig'ida o'zgarib turadi. + 14,4 ° S. Yil davomida havo harorati ayniqsa kuchli o'zgaradi:
- oylik o'rtacha -14,6…= +19,3 °C;
- mutlaq maksimal +38 ° C;
- mutlaq minimal - 44 ° S.
Havo harorati bilan deyarli sinxron ravishda, havo sovutgichlari (ACU) dan o'tgandan keyin gaz harorati ham o'zgaradi. Uzoq muddatli kuzatuvlarga ko'ra, texnologik sabablarga ko'ra va dispetcherlik xizmati tomonidan qayd etilgan apparatdan keyin gaz haroratining o'zgarishi +23 ... +39 ° S gacha o'zgarib turadi.
nafaqat gaz quvuri va tuproq o'rtasidagi issiqlik almashinuvining tabiatini aniqlaydi. Haroratning o'zgarishi tuproqdagi namlikning qayta taqsimlanishiga olib keladi va quvur po'latlarining korroziya jarayonlariga ta'sir qiladi.
Korroziya jarayonlarining faolligi to'g'ridan-to'g'ri haroratga emas, balki uning tebranishiga bog'liq deb ishonish uchun barcha asoslar mavjud, chunki termodinamik jarayonlarning notekisligi korroziya jarayonlarini faollashtiradigan sabablardan biridir.
Tez sodir bo'ladigan yuqori bosim yoki tebranish ta'sirida quvur liniyasining mo'rt sinishidan farqli o'laroq, korroziyani buzuvchi jarayonlar inertialdir. Ular nafaqat elektrokimyoviy yoki boshqa reaktsiyalar bilan bog'liq, balki issiqlik va massa almashinuvi va tuproq elektrolitlarining harakati bilan ham aniqlanadi. Shuning uchun, vaqt o'tishi bilan bir necha kun (yoki soat) cho'zilgan faol muhit haroratining o'zgarishi korroziv mikro yoki makro element uchun impuls sifatida qaralishi mumkin.
SCC tufayli gaz quvurlarini yo'q qilish, qoida tariqasida, gaz quvurlari yo'nalishining dastlabki uchastkalarida, CS orqasida, potentsial xavfli quvurlar harakati bilan sodir bo'ladi, ya'ni. gazning harorati va uning tebranishlari maksimal bo'lgan joyda. Polyana-Moskovo uchastkasidagi Urengoy - Petrovsk va Urengoy - Novopskov kompaniyasining gaz quvurlari sharoitlari uchun ular asosan vaqtinchalik suv oqimlari bo'lgan jarliklar va jarliklar orqali o'tadi. Haroratning sezilarli farqlari ta'sirida, ayniqsa quvur liniyasining o'qining holati dizaynga mos kelmasa va trubaning erga yopishishi etarli bo'lmasa, quvurlar harakatlanadi.
Quvurlarning takroriy harakati izolyatsion qoplamaning yaxlitligini buzishga va er osti suvlariga quvur metalliga ochiq kirishga olib keladi. Shunday qilib, o'zgaruvchan harorat ta'siri natijasida korroziya jarayonlarining rivojlanishi uchun sharoitlar yaratiladi.
Shunday qilib, oldingi tadqiqotlarga asoslanib, quvur devorining haroratining o'zgarishi uning atrofidagi tuproqning namligi va elektr qarshiligining o'zgarishiga olib keladi, deb bahslashish mumkin. Biroq, ilmiy-texnik adabiyotlarda bu jarayonlarning miqdoriy parametrlari haqida ma'lumotlar yo'q.
1.6 Cho'chqalar yordamida gaz quvurlarini diagnostikasi.
Gaz quvurlarida diagnostika ishlari tizimida diagnostika tekshiruvining eng samarali va informatsion usuli bo'lgan in-line diagnostikaga asosiy o'rin beriladi. "Gazprom transgaz Ufa" MChJda hozirgi vaqtda gaz quvurlarining chiziqli qismining texnik holatini diagnostika qilish NPO Spetsneftegaz tomonidan amalga oshirilmoqda, uning arsenalida nominal diametri 500 - 1400 mm bo'lgan gaz quvurlarini tekshirish uchun uskunalar mavjud. DMTP kompleksi (5 qobiq), unga quyidagilar kiradi:
- tozalash snaryadlari (CO);
- magnit tozalash (MOS);
- elektron profiler (PRT);
transvers (DMTP) magnitlanishi.
VTD dan foydalanish sizga nuqsonlarning eng xavfli toifasini aniqlash imkonini beradi - devor qalinligining 20% yoki undan ortiq chuqurligi bo'lgan stress-korroziyali yoriqlar (SCC). VTD diagnostik tekshiruvi katta diametrli gaz quvurlari uchun alohida ahamiyatga ega, bu erda SCC nuqsonlarining paydo bo'lish va rivojlanish ehtimoli yuqori.
Barcha aniqlangan nuqsonlar orasida eng katta raqam umumiy korroziya, g'or, chuqur, bo'ylama truba, bo'ylama yoriq, bo'ylama yoriq zonasi, ko'ndalang truba, ko'ndalang yoriq, mexanik shikastlanish va boshqalar kabi metallni yo'qotish nuqsonlarini hisobga oladi.
95% ehtimollik bilan nuqson detektori uch o'lchovli koordinatalarda (uzunlik x kenglik x chuqurlik) quvur devorining qalinligi "t" ga nisbatan aniqlanadi va quyidagi parametrlarga ega:
- chuqurlik korroziyasi 0,5t x 0,5t x 0,2t;
- uzunlamasına yoriqlar 3t x 0,1t x 0,2t;
- ko'ndalang yoriqlar 0t x 3t x 0,2t;
- uzunlamasına oluklar 3t x 1t x 0,1t;
- ko'ndalang oluklar 1t x 3t x 0,1t.
Aniqlangan nuqsonlarning xavfliligini baholash WFD 39 korroziya nuqsonlari bo'lgan magistral gaz quvurlari holatini miqdoriy baholash bo'yicha uslubiy tavsiyalarga muvofiq amalga oshirilishi mumkin, ularning xavflilik darajasi bo'yicha reytingi va qoldiq manbasini aniqlash, OAO. Gazprom, .
Korroziya tipidagi nuqsonlar uchun xavfni baholashning quyidagi parametrlari aniqlanadi:
- gaz quvuridagi xavfsiz bosim darajasi;
- nuqsonli quvur liniyasini xavfsiz ishlatish manbasi.
imkoniyatlar. VTD snaryadlarining o'tishi quvur devoridagi nuqsonlarning miqdoriy parametrlarini, takroriy o'tishlarni - ularning rivojlanish dinamikasini ishonchli aniqlash imkonini beradi, bu esa korroziya nuqsonlarining rivojlanishini taxmin qilish imkonini beradi.
1.7 Korroziya jarayonlarini bashorat qilish uchun modellar.
bu jarayonni modellashtirishga urinishlar bo'lgan. Jarayonning chiziqli modeliga ko'ra M. Faradayga tegishli va quyidagi shaklga ega:
bu yerda: A-const (doimiy qiymat);
Tadqiqotchilarning katta guruhi kuch modelini ilgari surdilar:
bunda: A=13, a=0,25; 0,5; 1.0 .. 1.6-jadvalda metallarning elektrokimyoviy korroziyasi kinetikasining oldingi tadqiqotlari natijalari umumlashtirilgan - funktsiyalarning umumiy shakli bo'yicha matematik modellarning tasnifi. Hammasi bo'lib 26 ta model mavjud, ular orasida: chiziqli; quvvat; eksponentsial; logarifmik;
giperbolik; tabiiy logarifmlar; darajalar; integral; sinusoidal;
birlashtirilgan va boshqalar.
Qiyosiy mezon sifatida quyidagi mezonlar ko'rib chiqildi: metall massasining yo'qolishi, namuna devorining yupqalashishi, bo'shliq chuqurligi, korroziya maydoni, korroziya jarayonining tezlashishi (sekinlashishi) va boshqalar.
Korroziya jarayonlariga ko'plab omillar ta'sir qiladi, qaysi jarayonlarga qarab:
- doimiy sur'atda rivojlanish;
- tezlashtirish yoki sekinlashtirish;
- uning rivojlanishida to'xtash.
Korroziya nuqsonlari chuqurligining koordinatalarida taqdim etilgan kinetik egri chiziqni ko'rib chiqing - vaqt (1.8-rasm).
Egri chiziqning 0-1 bo'limi t1 davrida ushbu metalning agressiv muhitda (elektrolitlar) yo'q qilinishi deyarli kuzatilmasligini aniqlashga imkon beradi.
Egri chiziqning 1-2 kesimi metallning qizg'in yo'q qilinishi t = t2 - t1 oralig'ida boshlanishini ko'rsatadi. Boshqacha qilib aytadigan bo'lsak, metall korroziyasining eng jadal o'tkinchi jarayoni sodir bo'ladi, bu metallning mumkin bo'lgan maksimal yo'qolishi (shuningdek, ushbu holat uchun) bilan tavsiflanadi, shuningdek maksimal tezliklar va elektrolizning tezlashishi.
Maxsus xususiyatlarga ega bo'lgan 2-nuqta, asosan, korroziya kinetik egri chizig'ining burilish nuqtasidir. 2-nuqtada korroziya tezligi barqarorlashadi, korroziya tezligining hosilasi nolga teng bo'ladi v2=dk2/dt=0, chunki. nazariy jihatdan bu nuqtada korroziya bo'shlig'ining chuqurligi doimiy qiymat k2= const. Egri chiziqning 2-3 kesimi t = t3 - t2 vaqt ichida vaqtinchalik korroziya jarayoni so'na boshlaydi, degan xulosaga kelishimizga imkon beradi. 3-4 oralig'ida susaytirish jarayoni davom etadi, 4 egri chiziqdan tashqari, korroziya o'z rivojlanishida yangi impuls bu mexanizmni ishga tushirguncha to'xtaydi.
Amalga oshirilgan tahlil shuni ko'rsatadiki, elektrokimyoviy korroziya jarayonining tabiiy jarayoni davomida metallning passivatsiyasi sodir bo'ladi, bu esa metallning korroziya bilan yo'q qilinishini amalda to'xtatadi.
Magistral gaz quvurining korroziyaga uchragan qismlarida impulsli harorat ta'sirida (gaz harorati o'zgarganda) pasivatsiya va korroziya jarayonlarini faollashtirish jarayonlari o'zgarib turadi.
Shuning uchun ko'rib chiqilayotgan modellarning hech biri magistral gaz quvurlarida korroziya tezligini taxmin qilish uchun foydalanilmaydi.
Odatda korroziya jarayonlarining rivojlanishini bashorat qilishda asosiy muammo bo'lgan ma'lumot etishmasligi bo'lsa,
I. Denison, E. Martin, G.
Torns, E. Velner, V. Jonson, I. Upham, E. Mohr, A. Biccaris F. Champion, P. Aziz, J.
L.Ya. Tzikerman y= y0 y0, A1=t1/(t1-t2) Yu.V. Demin 12 G.K.Ya.P.Shturman, A.V.Turkovskaya, Yu.M.Juk, I.V.Gorman, I.V.Gorman, G.B.Klark, L.A.Shuvaxina, V.V.
Agafonov, N.P. Juravlev 1.8-rasm - Jarayonning fizik tasvirlari (1.9-rasm) va maksimal va o'rtacha nuqsonlarning ishlashidan foydalangan holda korroziya faolligi kinetik egri chizig'ining grafigi. Ammo bu korroziya nuqsonlarining miqdoriy o'sish dinamikasini oldindan aytishga imkon bermaydi.
Taqdim etilgan modellar ma'lum sharoitlarda, kimyoviy muhitda, haroratda, turli darajadagi po'latlar, bosim va boshqalarda korroziya jarayonlarini tavsiflaydi. Gaz quvurlari bilan o'xshash sharoitlarda ishlaydigan va in-line diagnostikasi asosida natijalarni qayd etadigan, izolyatsiyalovchi qoplamali o'xshash tizimlarning (magistral quvurlarning) korroziya jarayonlarini tavsiflovchi modellar alohida qiziqish uyg'otadi. Masalan, izolyatsion qoplamaning diametri va turidan qat'i nazar, magistral neft quvurlarida omil tahlilini o'tkazish metodologiyasida mualliflar quyidagi modelni taklif qilishadi:
bu erda L - korroziya jarayonining zaiflashuv koeffitsienti;
H - korroziya shikastlanishining chuqurligi, mm;
Yuqoridagi 1.6-formuladan ko'rinib turibdiki, mualliflar quvurlarni ishlatishning boshida korroziya eng intensiv o'sishga ega, keyin esa passivatsiya tufayli susayadi, degan bayonotni qabul qildilar. Formulaning (1.6) olinishi va asoslanishi -da keltirilgan.
quvurining ishlashi ancha bahsli, chunki yangi izolyatsion qoplama, izolyatsiya qarigan va himoya xususiyatlarini yo'qotgan vaqtga qaraganda ancha ishonchli himoyani ta'minlaydi.
Tadqiqotlarning ko'pligiga qaramay, korroziya jarayonlarini bashorat qilish uchun taklif qilingan modellarning hech biri haroratning korroziya tezligiga ta'sirini to'liq hisobga olmaydi, chunki ish paytida uning impuls o'zgarishini hisobga olmang.
Ushbu bayonot tadqiqot maqsadini shakllantirishga imkon beradi:
gaz quvurining beqaror harorat rejimi gaz quvurining tashqi yuzasida korroziya jarayonlarini faollashtirishning asosiy sababi ekanligini eksperimental tarzda isbotlash.
1. Gaz haroratining gaz quvurining korroziya holatiga ta'sirini aniqlash uchun adabiy manbalar tahlili o'tkazildi:
1.1. Quvurlarni tashishda korroziya jarayonlarining xususiyatlari ko'rib chiqiladi;
1.2.Izolyatsion qoplama o'zining himoya xususiyatlarini yo'qotganda tuproqlarning korroziv faolligining roli aniqlanadi.
1.3. Quvurlar nosozligini baholash uchun in-line kamchiliklarni aniqlashning texnik imkoniyatlari o'rganildi.
1.4. Korroziya jarayonlarini bashorat qilish bo'yicha boshqa tadqiqotchilarning modellari ko'rib chiqiladi.
2. Quvurning tashqi yuzasida makrokorroziv elementlarning paydo bo'lish sabablari o'rganildi.
3. Korroziv tuproq qatlamida namlik harakat qilganda quvur liniyasiga tutashgan tuproqning elektr qarshiligi o'zgarishi isbotlangan.
2. NAMLIKNING IMULTS TA'SIRINI BAHOLASH VA
Tuproqlarning korroziyali faolligi bo'yicha HARORATLAR,
Atrofdagi gaz quvuri
2.1. Jismoniy modellashtirish va nazorat parametrlarini tanlash Tuproqning davriy namlanishi korroziya jarayonlarini tezlashtirishi magistral gaz quvurlarini ishlatish amaliyotidan dalolat beradi.Ushbu hodisani o'rganib, Ismagilov I.G. katta diametrli magistral gaz quvuri tuproqqa impulsli harorat ta'siriga ega bo'lgan va korroziy-aktiv tuproq qatlamida namlikning tebranish harakatlarini keltirib chiqaradigan kuchli issiqlik manbai ekanligini isbotladi.
Biroq, uning impulsli harorat effekti quvur liniyasiga ulashgan tuproq qatlamining korroziv faolligini oshiradi degan taxmini eksperimental tasdiqlashni talab qiladi.
Shuning uchun tadqiqotning maqsadi impulsli harorat ta'sirida tuproqlarning korroziv faolligini o'rganish va baholash uchun tajriba o'rnatishdan iborat.
Korroziya jarayonlarini o'rganish muammolari odatda eksperimental tarzda hal qilinadi. Korroziya ta'sirini baholashning turli usullari, shu jumladan tezlashtirilgan korroziya sinovlari mavjud.
Shunday qilib, gaz quvurining jarlikdan o'tuvchi qismiga xos bo'lgan, uning tubidan oqim oqib o'tadigan qismiga xos bo'lgan issiqlik va massa o'tkazuvchanlik sharoitlarini atrofdagi tuproq bilan taqlid qilish va korroziyaning qay darajada ekanligini aniqlash kerak. harorat va namlik ta'sirida tuproqning faolligi o'zgaradi.
Har bir omilning (impuls harorati va namligi) ta'sirini eng aniq o'rganish korroziya jarayonining parametrlari yuqori aniqlik bilan mustahkamlangan va boshqariladigan laboratoriya sharoitida mumkin.
Boshqirdiston va unga o'xshash viloyatlar hududidan o'tadigan gaz quvurlari uchun kvazstatsionar issiqlik uzatish bilan gaz quvurining impulsli harorat rejimi modellashtirilgan. O'xshashlik nazariyasiga ko'ra, agar issiqlik uzatish jarayonini tavsiflovchi o'xshashlik raqamlari teng bo'lsa, geometrik o'xshashlikka bog'liq bo'lsa, issiqlik uzatish jarayonlarini o'xshash deb hisoblash mumkin.
Tajribada foydalanilgan tuproq Polyana-Moskovo uchastkasining Urengoy-Petrovsk gaz quvuri trassasidan gaz quvurining perimetri bo'ylab soat 3, 12 va soat pozitsiyalaridan olingan. Laboratoriya tadqiqotlarida ishlatiladigan tuproqning termofizik xususiyatlari in-situ bilan bir xil, chunki
Amaldagi gaz quvurining korroziy qismidan tuproq namunalari olindi. Xuddi shu tuproqlar uchun tabiat va model uchun Lykov Lu va Kovner Kv raqamlarining tengligi avtomatik ravishda bajarildi:
Harorat farqlarining tengligi, tuproqlarning o'ziga xosligi va ularning namligining bir xil darajasi hisobga olingan holda, Kossovich Ko va Postnov raqamlari Pn teng edi.
Shunday qilib, issiqlik va massa almashinuvi shartlarini modellashtirish muammosi, in bu holat, tabiat va model uchun Fourier raqamlari Fo va Kirpichev Ki tengligini ta'minlash uchun o'rnatish parametrlarining bunday tanloviga qisqartirildi.
diametri 1,42 m bo'lgan quvur liniyasining ishlashi, a = a issiqlik tarqalishining tengligi bilan, (2.5) ga asoslanib, biz model uchun olamiz:
(2.7) Demak, probirkaning diametri 20 mm bo'lgan ob'ektdagi yillik davr 1,7 soatda "o'tishi" kerak.
Issiqlik uzatish shartlari Kirpichev mezoni bo'yicha modellashtirildi, taxminan, (2.9) ga muvofiq issiqlik oqimini hisobga olgan holda, gaz quvurining chuqurligida quvur o'qiga N0 = 1,7 m va N0/Rtr = 2, (nisbiy chuqurlik). Polyana-Moskovo uchastkasidagi gaz quvuri), tenglik (2.6) asosida biz model uchun olamiz:
"Brook" ni modellashtirish uchun tabiat va model uchun Reynolds raqamlarining tengligini saqlash kerak:
Suyuqlik bir xil bo'lgani uchun, suv - keyin (2.12) asosida va geometrik o'xshashlikni hisobga olgan holda, biz tenglikni olamiz:
Tegishli hisob-kitoblar, (2.13) ni hisobga olgan holda, ma'lum bir o'rnatishda oqimni taqlid qiluvchi suv ta'minoti tomchilab turishi kerakligini ko'rsatadi.
Tajriba davomida quvur devorining haroratini 30 ... 40 ° S gacha bo'lgan haqiqiy o'zgarish chegaralarida o'zgartirish va impuls rejimini saqlab, tartibga solish kerak bo'ladi, keyin tashqi harorat ttr. po'lat quvur yuzasi - namuna St. nazorat parametri sifatida tanlangan. 3.
Impulsli harorat ta'sirida tuproqning nisbiy korrozivligini aniqlash uchun barqaror harorat ta'siriga nisbatan tezlashtirilgan sinov usuli tanlandi, buning asosida tuproqlarning korrozivligi po'lat namunalarining vazn yo'qotishi bilan aniqlanadi.
2.2. Tajriba qurilmasining qisqacha tavsifi Sxemasi 2.1-rasmda ko'rsatilgan eksperimental qurilma o'lchamlari 90x80x128 mm bo'lgan qalay quti 1 dan iborat. Maxsus tayyorlangan tuproq 11, tuproq hajmi teng bo'lishi sharti bilan hisoblab chiqilgan H balandligigacha qutiga quyiladi:
Tuproqqa oldindan 0,001 g aniqlik bilan analitik tarozida tortilgan po'lat quvur qo'yiladi.Po'lat quvurlarning parametrlari:
quvurlarning diametri, uzunligi, massasi va sirt maydoni 2.1-jadvalda keltirilgan.
Shakl 2.1 - Tuproqlarning korrozivligiga impulsli harorat ta'sirini o'rganish uchun eksperimental qurilma sxemasi 2.1-jadval - Po'lat quvurlarning parametrlari - namunalar, Art. 3.
No Diametri, uzunligi, yuzasi, vazni, Eslatma Naycha qalay qutisidan rezina tiqinlar bilan ajratilgan.
Magistral gaz quvuri bilan aloqada bo'lgan dastlabki holatda tuproq namunalari quyidagicha tayyorlangan.
Namunalarning har biri pechda quritilgan. Tuproq namunalarida organik birikmalar va, ehtimol, sulfatni kamaytiruvchi bakteriyalar bo'lganligi sababli, quritish harorati 70 ° C dan oshmadi. Quruq tuproq ezilgan va 1 mm teshiklari bo'lgan elakdan o'tkazilgan. Shu tarzda tayyorlangan tuproq namunasi o'rnatilgan trubkali qutiga quyiladi va namlik miqdori W = 20-25% gacha namlanadi, bu gaz quvuri yo'nalishi o'tadigan joylarda tuproqning tabiiy namligiga mos keladi. Tajribalarda tabiiy haroratga ega musluk suvi ishlatilgan.
Korroziya jarayonining tezlashishiga salbiy qutbni korpusga va 6 V to'g'ridan-to'g'ri oqim manbaining musbat qutbini metall namunaga ulash orqali erishildi.
Impulsli harorat rejimi namuna trubkasi ichiga o'rnatilgan issiqlik-elektr isitgichni (TEH) vaqti-vaqti bilan yoqish va o'chirish orqali yaratilgan. Tsiklning davomiyligi empirik tarzda o'rnatildi. Masalan, 1-tajriba shartlari uchun harorat rejimini nazorat qilishda tsiklning davomiyligi t = 22 min (isitish vaqti n = 7 min; sovutish vaqti o = 15 min) ga teng ekanligi aniqlandi. Haroratni nazorat qilish namunaning sirtini buzmasdan, trubaning yuqori generatrixiga o'rnatilgan termojuft yordamida amalga oshirildi.
Tajriba davomida tomchilatib suv voronka orqali tuproqqa quvur o'qi darajasida berildi. Ko'ndalang drenajlarga xos bo'lgan to'siq effekti yaratildi. Suv qutining yon devoridagi teshilgan teshiklardan (bir xil darajadagi 5 ta nosimmetrik teshik) drenajlangan.
Tajriba boshlanganidan 24 soat o'tgach, joriy o'chirilgandan so'ng, namuna suratga olindi, quruq mato va kauchuk silgi bilan korroziya mahsulotlaridan yaxshilab tozalandi. Keyin distillangan suv bilan yuviladi, quritiladi va analitik tarozida 0,001 g aniqlikda tortiladi.
impulsli harorat ta'sirida tuproq faolligi.Korozyonni tekshirish uchun zaruriy shart jarayonning nazorat bosqichini tezlashtirishdir. Neytral elektrolitlarda korroziya jarayoni kislorodning depolarizatsiya tezligi bilan chegaralanadi, shuning uchun korroziya jarayonini tezlashtirish uchun katod jarayonining tezligini oshirish kerak.
Namunalarni sinovdan o'tkazish namlikning davriy o'zgarishi bilan metall elektrolitlarning yupqa qatlamlariga imkon qadar uzoq vaqt ta'sir qiladigan tarzda amalga oshirilishi kerak.
Tuproqning qurishi tufayli tuproq to'liq suvsizlanmagan va namlik kino holatida qolganda rejimlarni tanlash muhimdir.
Atrof-muhit haroratida tgr = 20 °C va quvur devorining harorati ttr = 30...40 °C bo'lganida, o'rnatishda harorat boshi yaratiladi.18 °C darajasi.
Qishda harorat farqi t 30 ° C gacha ko'tariladi. Biroq, ob'ektdagi qish rejimi modellashtirilmagan, chunki qish mavsumida issiqlik o'tkazuvchanligi va tuproq korroziyasi sharoitlari sifat jihatidan farq qiladi: "daryolar".
muzlaydi va quvur liniyasi ustidagi qor qoplami qisman eriydi, tuproqni namlaydi, "termos" effekti paydo bo'ladi. Shunga qaramay, tuproq namligi etarli bo'lganligi sababli, qishda korroziya jarayonlari, shu jumladan SCC ham faol ekanligiga ishonish uchun barcha asoslar mavjud.
30 ° C darajasidagi haroratlar uchun pol harorat darajasi hisoblanadi yozgi davr, uning ostida namlik quvurdan uzoqlashmaydi va tadqiqotlar shuni ko'rsatadiki, Polyana CS - Moskovo CS uchastkasida gaz quvurining № 1 va 2 o'lchov punktlarida ko'rsatilgandek, quvurdan ma'lum bir kichik masofada to'planadi. quvur, muvozanatsiz holatda bo'lgan (kichik - diametri 1,42 m bo'lgan quvur liniyasi devoridan taxminan 0,2 ..0,3 m masofa). Shuning uchun haroratning har qanday engil pasayishi namlikning qaytishiga olib keladi.
Quvur bilan aloqada bo'lgan tuproq juda nozik qatlamlarda suvsizlanganda, katod reaktsiyasini engillashtirish bilan birga, anodik reaktsiya inhibe qilinishi mumkin, bu esa korroziya jarayonini sekinlashtiradi.
Shunga o'xshash jarayonlar gaz quvurining yuqori avlodida sodir bo'ladi, ularda korroziya yorilishi deyarli kuzatilmaydi.
2.2-jadvalda po'lat quvurlarda o'tkazilgan korroziya tadqiqotlari natijalari ko'rsatilgan - namunalar No 1-4. Tajribalar ketma-ket, ushbu jadvalda ko'rsatilgan tartibda amalga oshirildi.
Tuproq namunalari qayta ishlatilmadi. Atrof-muhit harorati 18…20 °C dan oshmadi. Harorat rejimlarini ro'yxatga olish kuzatuv jurnalida amalga oshirildi. Ushbu ma'lumotlar 1-ilovada keltirilgan.
Namuna № 1 Impulsli haroratga bog'liq.
Haqiqiy rejim po'lat namunasining harorati bilan aniqlandi, u quyidagilar ichida o'zgarib turadi: tni…toi, (1-ilova). Isitish harorati tn - isitish vaqti n davomida namuna devorining harorati ko'tarilgan harorat. Sovutish harorati to - bu vaqt ichida namunaning harorati pasaygan harorat. i - sikl vaqti i = ni +oi ; tajriba davomidagi davrlar soni n = 66.
2.2-jadval Tuproqlarning korroziv faolligini aniqlash bo'yicha 1-4-sonli tajribalar shartlari va natijalari O'rtacha haroratlar quyidagi formulalar bo'yicha aniqlanadi:
Tajriba davomida, 24 soat davom etadi. 30 daqiqada parametrlarning o'rtacha qiymatlari saqlanib qoldi:
Sinov davomida 24 soat 30 daqiqada tabiiy sharoitda 24,5/1,7 14 yil davom etadigan jarayon taqlid qilindi. Yil davomida o'rtacha 1,760 / 22,3 = 4 marta harorat rejimi 30 dan 40 ° C gacha o'zgargan.
Korroziya shikastlanishining tabiati fotosuratlarda ko'rsatilgan (2.2-rasm).
Namunaning butun yuzasida umumiy korroziyaning namoyon bo'lishi mavjud, ammo ahamiyatli emas. Juda keng, konsentrlangan va chuqur markazlar ustunlik qiladi. Yarali lezyonning maksimal chuqurligi huni orqali uzluksiz tomchilab turadigan suv ta'minotida qayd etilgan, 2.1-rasmdagi o'rnatish sxemasiga qarang. Namunaning markaziy qismiga quvur o'qi darajasida suv etkazib berildi. Yerdan oqib o'tayotgan "ariq" chap tomonga og'di. Suv oqimi asosan chap tarafdagi 2-teshik orqali amalga oshirildi (tekis teshilgan 5 teshik mavjud bo'lganda). Bu namunaning bu qismi maksimal korroziyaga uchragan.
Baraj effekti va yuqori namlik tufayli eroziya kiruvchi tomonda chuqurroq va kengroqdir. Namunada "turg'un" zona ham ko'rinadi, bu erda eroziya deyarli yo'q. Buni quyidagicha tushuntirish mumkin.
Tajriba sharoitida jardan oqib o'tadigan oqim modellashtirilganligi va suv bosimsiz, keyin kanaldan uzoqda, tuproqning namuna yuzasiga mahkam o'rnashganligi sababli, yuqori gidravlik qarshilik tufayli suv ta'minlanmagan. trubaning sirtini qattiq aloqa zonasida yuving va korroziya jarayonlarining intensivligi sezilarli darajada kamroq edi. Shunga o'xshash hodisalar gaz quvurlari yo'nalishi bo'ylab sanoat sharoitida ham kuzatiladi.
Bug'lanish va namlikning "oqim" dan yuqoriga ko'tarilishi tufayli
namunaning yuqori chap qismida ham korroziya jarayonlari kuchaygan.
Bu hodisani shkala omili bilan izohlash mumkin, bu trubaning kichik o'lchami, namlikning kapillyar ko'tarilishi va to'siq effekti bilan bog'liq.
Impulsli harorat ta'sirida va trubaning perimetri bo'ylab notekis harorat, namlik, ohmik qarshilik va boshqa parametrlar bilan yaratilgan sharoitlar mikro- va makro-korroziv elementlarning shakllanishiga moyil bo'ladi.
Shuni ta'kidlash kerakki, butun tajriba davomida katta miqdorda vodorod ajralib chiqdi. Tegishli o'lchovlar o'tkazilmadi, lekin doimiy ovoz effekti qayd etildi, bu yaxshi eshitildi.
Namuna No 2 Ikkinchi namunaning materiali bir xil. Tuproq bir xil
namuna soat 3 holatidan olingan. Tuproq namligi W = 22%. Tajriba shartlari harorat rejimida va "oqim" yo'qligida farq qildi. Tajriba davomida, uning davomiyligi 24 soat edi. 30 min., harorat doimiy ravishda saqlanadi:
Bu erda korroziyadan zarar ancha kam (2.3-rasm).
Namuna vazn yo'qotish 7 barobar kamroq (nisbiy birliklarda). Umumiy korroziya ustunlik qiladi. Namuna yuzasi bir xilda ta'sirlanadi. Namunaning pastki qismida bitta kichik fokal lezyon qayd etilgan.
Biz 1 va 2-sonli namunalarning korroziya shikastlanishi tabiatidagi asosiy farqni qayd etamiz.
Shakl 2.3 - ttr = 33 °C doimiy haroratda № 2 namunadagi korroziya shikastlanishlari Jarayonga impulsli harorat ta'siri va oqar suv mavjudligi bilan po'lat sirtining keng ko'lamli chuqur korroziyasi "oqim" bo'ylab maksimal zarar bilan rivojlanadi. ".
Barqaror haroratda va drenaj yo'qligida, lekin bir xil dastlabki namlikda tuproqning qurishi va minimal yaralar bilan umumiy korroziyaning rivojlanishi kuzatiladi. Korroziya jarayonlari va metallni yo'qotish tezligi 7 barobar kamroq.
3-namuna No3 va 4-sonli namunalarning materiali bir xil: Art. 3, lekin namunalar quvurning boshqa qismidan qilingan. Tuproqning namligi tabiiy chegaralar ichida W = 20…25% edi. Tajribaning davomiyligi 24 soat edi.
Tajriba davomida harorat ttr = 33,12 33 °C ga teng bo'lib turdi.
Tuproq namunasi soat 6 holatidan olingan. Tuproq SCCga bo'ysunadigan quvurlarga xos bo'lgan gleyingdan iborat bo'lgan sezilarli farqga ega edi. (Gleying - bu tuproqning mineral qismini yoki suv bilan to'yingan chuqurroq gorizontlar jinslarini kimyoviy qayta tiklash jarayoni, bunda temirning oksidli birikmalari oksid birikmalariga aylanib, suv orqali amalga oshiriladi, temir bilan qoplangan gorizontlar yashil, qora va yashil rangga aylanadi. kulrang ohanglar.).
Kichik tomchilatib yuboriladigan suv (daqiqada 6 tomchi) namuna trubkasi ostiga deyarli singib ketmadi, bu tuproq va metall o'rtasidagi aloqa zonasida botqoqlanishga olib keldi, ba'zida huni ichida ko'tarilib, statik bosh hosil qildi. Suv assimetrik tarzda, ofset bilan ta'minlandi o'ng tomon namuna.
Barqaror issiqlik o'tkazuvchanligi sharoitida korroziyaga uchragan №3 namuna uchun (2.4-rasm), namunaning harorati ttr = 33 ° C da doimiy bo'lganda, quyidagi belgilar qayd etilgan:
1) Umumiy korroziya amalda butun sirtga xosdir;
2) umumiy tekshiruv vaqtida chuqur korroziyaning xarakterli belgilari aniqlanmagan;
3) tirnalgan joylarda:
30 mm 2 tirnalgan 30 mm 2 tirnalgan 30 mm 2 tirnalgan yarali lezyon belgilari topilmadi.
4) korroziya po'stlog'ining qalinligi bilan aniqlangan maksimal korroziya shikastlanishi prujina tomondan, ya'ni namunaning o'ng tomonidan va namlik maksimal bo'lgan trubaning pastki generatrix bo'ylab kuzatilgan;
5) aniq ko'rinib turibdiki, korroziya qobig'ining rangi soat 6 holatida trubaning butun pastki avlodi bo'ylab va buloq zonasida quyuqroq, ehtimol to'q jigarrang;
6) suv bosgan zonada (o'ngda) 3 ta tirnalgan va kamroq nam tuproqda (chapda) 3 ta bir xil tirnalgan joyning mavjudligi korroziya jarayonining rivojlanish xususiyatiga hech qanday ta'sir ko'rsatmagan;
7) shuni ta'kidlash kerakki, namuna trubkasini stanokda qayta ishlagandan so'ng, uning o'ng tomonida qisish joyidan plastik deformatsiya izlari (biroz qattiqlashuv shaklida) ko'rindi, bu esa uning tabiatiga ta'sir qilmadi. korroziya shikastlanishi.
Namuna № 4. Namuna 3-son namunasi bilan bir xil quvur qismidan ishlov beriladi, Art. 3. Tuproq, tajriba o'tkazish shartlari No3 tajribada bo'lgani kabi. Yagona farq: harorat rejimi impulsli, ssenariy bo'yicha: 30/40 ° S. 24 soat davom etgan tajriba davomida formulalar bo'yicha aniqlangan parametrlarning o'rtacha qiymatlari saqlanib qoldi (2.14 - 2.16):
“Jarlikdagi ariq” oqimi suvni voronka orqali, assimetrik tarzda namunaning o‘ng tomoniga tomizish yo‘li bilan modellashtirilgan. Tsikllar soni n = 63.
Namuna №3 namunadagi kabi tirnalgan:
Har biri 30 mm bo'lgan 2 ta tirnalish Har biri 30 mm dan 2 ta tirnalgan har biri 30 mm lik 2 tirnalish Korroziya shikastlanishining tabiati 2.5-rasmda ko'rsatilgan.
Xuddi shunday sharoitda, lekin harorat sharoitlari farqi bilan o'tkazilgan №3 va 4-sonli tajribalar natijalarini solishtirsak, gleyk belgilari bo'lgan tuproqda impulsli harorat effekti ham jarayonni kuchaytiradi. Nisbiy vazn yo'qotishiga ko'ra, farq 11 marta! (2.2-jadval).
2.4-rasm - ttr = 33 OS doimiy haroratda 3-sonli namunaning korroziya shikastlanishining tabiati 2.5-rasm - 31/42 OS rejimida haroratning impulsli o'zgarishi bilan 4-sonli namunani yo'q qilish xarakteri. Ko'rinib turibdiki, bu holda metall korroziya yo'qotishlarining ta'siri 1 va 2-sonli tajribalarda olinganidan sezilarli darajada oshadi.
4-sonli tajribada impulsli harorat ta'sirida tuproqda sodir bo'ladigan fizik jarayonlarni tushuntirishga imkon beradigan maxsus hodisa qayd etilgan.
Korroziya jarayonining faollashuvi fakti shundan dalolat beradiki, impulsli rejimda issiqlik harakatlantiruvchi kuchlar ta'sirida yuzaga keladigan namlikning "chayqalishi" oxir-oqibatda tuproq tuzilishining o'zgarishiga, bo'rtiqlarning tekislanishiga olib keladi. kapillyarlarda siltli fraktsiya zarralarining harakati, ya'ni.
aslida, takomillashtirilgan kanallar hosil bo'ladi, ular orqali tuproq elektrolitlari erkin harakatlanadi. Tajriba davomida, teshilgan teshiklardan suv oqib chiqa boshlagan paytda, H2 pufakchalarining kapillyarlar bo'ylab harakatlanishi va ularning suv bilan birga olib tashlanishi (vizual ravishda) ham qayd etilgan.
3-tajribada (t = const) voronka orqali yuborilgan suv teshilgan teshiklardan deyarli o'tmagan, bu esa ba'zida statik boshning hosil bo'lishi bilan voronkadagi suv sathining ko'tarilishiga sabab bo'lgan. Teshilgan teshiklardan suv oqib chiqmadi. Tuproq elektrolitlari suyuq elektrolitdan ionlar harakatiga nisbatan katta qarshilik bilan farqlanadi.
4-sonli tajribada (t = 31/42 ° S), xuddi shu tuproq bir soatdan keyin gleying bilan ishlatilgan. Faqatgina farq: impuls harorati rejimi. Bosimsiz rejimda harakatlanayotgan suv tajriba boshidan taxminan 8 soat ichida tuproqning qarshiligini engib o'tdi. Bir soat o'tgach, muvozanat o'rnatildi: suv oqimi chiqib ketishga teng bo'ldi. O'rnatish kechasi uchun o'chirilgan. Ertalab, jihozni yoqqandan so'ng, 50 daqiqadan so'ng drenaj teshiklaridan suv tomiziladi.
Bu fakt yaxshilangan kanallarning shakllanishi tufayli kapillyarlarning gidravlik qarshiligining pasayishini ko'rsatadi. Bunday muhitda elektrolitlar ionlari ko'proq harakatchan bo'lib, bu, shubhasiz, metall korroziyaga yordam beradi, chunki u tuproq elektrolitlarining yangilanishini ta'minlaydi. oqayotgan suv.
Shu bilan birga, har bir impuls shakllanishning 1 va 2 bosqichlarida o'zgarishni ta'minlaydi, go'yo kuchayib, korroziya jarayonlarining diskret o'sishini moslashtiradi.
Tabiiyki, bu holda nafaqat korroziya jarayonlarining rivojlanishi, balki fokal korroziya, chuqurlik va sirt korroziyasi kuchayadi, chunki ular umumiy elektrokimyoviy jarayonlar bilan tavsiflanadi.
Shunday qilib, tajribalar shuni ko'rsatadiki, boshqa narsalar teng bo'lganda, impulsli harorat effekti va o'zgaruvchan namlik tuproqning korroziv faolligini 6,9 marta oshiradi (No1 va 2-tajribalar), va tuproqning fizik xususiyatlarining yomonlashishi bilan. tuproq 11,2 marta (tajriba No3 va No4).
2.4. Haroratning tebranish chastotasi va issiqlik parametrlarining tuproqlarning korrozivligiga ta'sirini o'rganish (ikkinchi tajriba seriyasi) Magistral gaz quvurlarining ish rejimlari haroratning tez-tez o'zgarishi bilan tavsiflanadi. Oy davomida faqat sovutish maydonchalarida AVO fanatlarini yoqish soni tabiiy gaz 30 ... 40 ga etadi.
Yil davomida texnologik operatsiyalarni hisobga olgan holda (kompressor sexi, GPU va boshqalarni to'xtatish) va iqlim omillari(yomg'ir, suv toshqini, havo haroratining o'zgarishi va boshqalar), bular yuzlab tebranishlar va butun ishlash davrida - minglab va o'n minglab.
Harorat impulslari chastotasi va o'rtacha haroratning oshishi tuproqlarning korrozivligiga ta'sirini o'rganish uchun ikkinchi seriyali tajribalar (№ 5 - № 8) po'lat namunalarida, tuproq elektrolitida o'tkazildi. . Harorat rejimlarini ro'yxatga olish kuzatuv jurnalida amalga oshirildi. Ushbu ma'lumotlar 2-ilovada keltirilgan.
Tajribalar xuddi shu eksperimental qurilmada o'tkazildi.
Magistral gaz quvurining izolyatsiyasi shikastlangan va davriy namlanishli qismida sodir bo'lgan uzoq muddatli termodinamik jarayonlar modellashtirildi (2.1-rasm).
impulsli harorat (namlik) ta'siriga duchor bo'lganlar shuni ko'rsatdiki, namuna atrofida oqayotgan suv bilan oqayotganda, namlik o'tishi bo'ylab maksimal zarar bilan po'lat sirtining keng, aniq chuqur korroziyasi rivojlanadi.
Bu fakt harorat va namlikning korroziya jarayonlariga ta'sirini yig'ish yoki supero'tkazishning muhitning korroziv faolligining keskin oshishi bilan ta'sirini ko'rsatadi.
Barqaror haroratda va drenaj yo'qligida, bir xil boshlang'ich tuproq namligi bilan, sirtning yarali lezyonlari minimal yoki yo'q va korroziya tufayli metall yo'qotishlar kichikroq bo'ladi.
Birinchi qator tajribalar natijalari, shuningdek, harorat impulslari sonining ko'payishi sinov namunalarining vazn yo'qotishining oshishiga olib keladi, deb taxmin qilish uchun asos bo'ldi. Ushbu bayonotning asosi, shuningdek, katta diametrli gaz quvuri atrofidagi korroziy-aktiv tuproq qatlamidagi tuproq elektrolitlari juda o'ziga xos tarzda harakat qilishlari edi, xususan:
1. Ular g'ovakli tuproq muhitida ishlaydi, bu esa tuproqning skelet shakllarida ionlarning harakatlanishiga to'sqinlik qiladi.
2. Termomotor kuchlar ta'sirida tebranish harakatida bo'ladilar, chunki harorat gradientlari doimiy ravishda o'zgarib turadi. Shu bilan birga, namlik gözenekli muhitda o'zi uchun eng maqbul yo'lni "o'tadi", kapillyar kanaldagi nosimmetrikliklar va tuberkulyozlarni tekislaydi, bu vaqt o'tishi bilan kapillyarlarning gidravlik qarshiligini sezilarli darajada kamaytiradi.
3. Tuproq namligining harakatchanligi va uning tebranish harakatining ortishi korroziya jarayonlarini faollashtiradi. Drenajlar (jarliklar, nurlar va boshqalar) mavjud bo'lganda, korroziya mahsulotlari faol tuproq qatlamidan periferiyaga faol ravishda evakuatsiya qilinadi va elektrolitlar yangilanadi.
Ushbu rejimda korroziya nuqsonlari tez rivojlanadi, birlashadi va keng ta'sirlangan hududni hosil qiladi, bu gaz quvuri devorining yuk ko'tarish qobiliyatining zaiflashishiga olib keladi, shundan taxmin qilish mumkinki, harorat tsikllari sonining ko'payishi bunga yordam beradi. jarayon.
No 5-No 8 tajribalar birinchi qator tajribalar namunalari bilan bir xil bo'lgan namunalar bo'yicha gil va qumloq tuproq aralashmasida o'tkazildi (2.3-jadval).
2.3-jadval - tsiklik isitish rejimiga ega bo'lgan ikkinchi seriyali tajribalar namunalarining parametrlari Urengoy - Petrovsk Du 1400 PK 3402 + 80 gaz quvurida SCC nuqsonlarini aniqlashda tajribalar uchun tuproq chuqurlardan olingan. Soat 6 holatidan olingan tuproq namunalarida gleyk izlari bor. Gaz quvurining PK 3402+80 chuquridagi uchastkasi korroziya va kuchlanish-korroziya ta'siriga uchragan va ta'mirlash ishlari davomida almashtirilgan.
Harorat rejimi 45/35OS tasdiqlangan sxema bo'yicha pulsga o'rnatildi. Suv barcha namunalarga bir xil rejimda etkazib berildi. Namuna yuzasidagi o'rtacha harorat va solishtirma issiqlik oqimi 2.4-jadvalda keltirilgan.
Eksperimentlarning ikkinchi seriyasining namunalari bir xil eksperimental qurilmada sinovdan o'tkazildi, lekin birinchisidan farqli o'laroq, bir xil sharoitlarda. Bular. Tuproqlar bir xil olindi, huni orqali bir xil suv ta'minoti ta'minlandi va suv va havoning bir xil haroratlari ta'minlandi.
Ushbu tajribalarda ta'sir qilishning harorat diapazoni yuqori darajada saqlanadi: 35..40 ° C (birinchi tajriba seriyasida harorat 30 ... 35 ° S oralig'ida o'zgargan).
2.4-jadval - № 5-sonli namunalarni isitish rejimlari Kuchlanish kuchi Quvvatning o'ziga xos o'rtacha o'zgaruvchilari har bir tajriba davomida faqat tsikllar soni n edi.
24 ± 0,5 soat ichida ushlab turildi, bu tabiiy sharoitda gaz quvurining taxminan 14 yil ishlashiga to'g'ri keldi (2.1-bandga qarang).
Ushbu eksperimentlar seriyasidagi tsikllarning o'zgarishi isitish elementidagi kuchlanishni o'zgartirish va shunga mos ravishda namunalarga berilgan o'ziga xos issiqlik oqimini o'zgartirish orqali erishildi. Namuna isitish parametrlari 2.7-jadvalda keltirilgan.
Taqqoslangan tajribalarning bir xil davomiyligi bilan namunani isitish davrlari soni har xil: n=14 (tajriba No6) va n=76 (tajriba No8). Shuning uchun 8-sonli tajribada namunaning qizish tezligi juda yuqori, sovishi esa sekin. 6-sonli tajribada, aksincha, sovutish tez sodir bo'ladi va issiqlik asta-sekin tuproq tomonidan to'planadi. Sifat jihatidan har xil issiqlik o'tkazuvchanligi tufayli bu tajribalarda tav o'rtacha haroratlari har xil bo'ladi.
2.5-jadval - 35/45°S siklik rejimida namunani isitish parametrlari Namuna No. 2.5-jadvalda isitish vaqti n va sovutish vaqti o nisbati davrlar soniga qarab o'zgarishi ko'rsatilgan. Va bu ttr haroratning o'zgarishi tabiatida namoyon bo'ladi, o'rtacha harorat tav, elektrolitlar va oxir-oqibat, namunalarning korroziya tezligidagi farqni aniqlaydi.
Haroratning ttr o'zgarishi tabiati 2.6-rasmda ko'rsatilgan. Grafiklarni tahlil qilish shuni ko'rsatadiki, tsikllar sonining ko'payishi bilan isitish va sovutish davomiyligi nisbati o'zgaradi. 2.7-rasmda isitish manbasining quvvati past bo'lgan No tajriba parchasi, 2.8-rasmda esa isitish manbasining yuqori quvvatiga ega bo'lgan 8-sonli tajriba parchasi ko'rsatilgan. No5 (82 sikl) va 8-sonli (76 tsikl) tajribada isitish vaqti sovutish vaqtidan kamroq, 6 va 7-sonli tajribalarda esa aksincha.
5-8-sonli tajribalar natijalari shuni ko'rsatadiki, namunalarning korroziyaga qarshi vazn yo'qotishi farq qiladi, 2-jadvalga qarang. 2.6-jadval - 45 / ga muvofiq tsiklik isitish rejimida № 5-№ 8 namunalarning vazn yo'qotishi. 35 ° S sxemasi kimyoviy jarayonlar. Tajribaning bunday sharoitida korroziya jarayonlarini tezlashtirish yoki faollashtirishning biokimyoviy tabiati amalda istisno qilinadi.
2.6-rasm - 5-sonli tajribalarda namunalarni isitish uchun impulsli harorat rejimlarining tabiati - 2.7-rasm - past manba quvvatida isitish va sovutish tezligini ko'rsatadigan 6-sonli tajriba parchasi (q = 46,96 Vt / m) rasm. 2.8 - Yuqori manba quvvatida (q = 239,29 Vt / m) isitish va sovutish tezligini ko'rsatadigan 8-sonli tajriba fragmenti.
Namunalarning vazn yo'qotishi, g / sm2 0, 2.9-rasm - Namunalarning vazn yo'qotishining termal impulslar soniga bog'liqligi Namunalarning vazn yo'qotishi, g / sm 2.10-rasm - Namunalarning vazn yo'qotishining issiqlik quvvatiga bog'liqligi Namunalarning vazn yo'qotishi, g/sm 2.9-rasmda bir xil vaqt oralig’ida aylanishlar sonining ortishi bilan korroziya jarayonlarining faolligi ortib borishi ko’rsatilgan, bu namunalarning nisbiy vazn yo’qotishining ortishidan dalolat beradi. Bu qaramlik chiziqli emas va progressiv xarakterga ega.
Shuni ta'kidlash kerakki, 8-sonli tajribada boshqa namunalarga nisbatan massasi kichikroq va sirt maydoni kichikroq namuna ishlatilganiga qaramay, uning solishtirma massa yo'qotilishi katta bo'lgan. Buni 8-sonli namunaning yuqori o'ziga xos issiqlik oqimiga duchor bo'lganligi bilan izohlash mumkin, 2.10-rasmga qarang. Eng past o'ziga xos issiqlik oqimiga duchor bo'lgan 6-sonli namunaga nisbatan, 8-sonli namunaning o'ziga xos massa yo'qotilishi 6% ga ko'p.
Metall massasining yo'qolishida ifodalangan korroziya tezligi namunalar tashqi yuzasining o'rtacha harorati tavga bog'liq (2.11-rasm, 2.12-rasm). Harorat 43..44 ° C qiymatlarga ko'tarilganda, korroziya tezligi pasayadi. Bu quvur atrofidagi tuproq namligining pasayishi va undan ko'p "quritish" bilan izohlanishi mumkin yuqori haroratlar. Namlikning pasayishi bilan korroziy elektrokimyoviy jarayonlarning faolligi pasayadi.
impulsli harorat ta'siri (n), balki manbaning issiqlik quvvatiga (q) va uning o'rtacha harorati tav.
2.5 Beqaror issiqlik o'tkazuvchanligi bilan korroziya tezligining o'rtacha haroratga bog'liqligi.
Tajriba natijalarining amalga oshirilgan tahlili, shu jumladan sifat tavsiflari va miqdoriy nisbatlarni hisobga olgan holda, modelning samarali xususiyatiga ta'sir qiluvchi omil belgilarini tanlashni amalga oshirish imkonini berdi.
natijalarni ko'p korrelyatsiya-regressiya tahlilini o'tkazish uchun etarli emasligi ma'lum bo'ldi. Shunga qaramay, tanlovning birinchi bosqichida olingan juft korrelyatsiya koeffitsientlari matritsasi tahlili bir-biri bilan chambarchas bog'liq bo'lgan omillarni aniqladi, 2.7-jadval.
2.7-jadval - x1 (n) va x2 (tav) parametrlarining y (G/s) ga nisbatan nisbati. o'rtacha harorat namuna tav va uning massasini yo'qotish G/s. Juftlik korrelyatsiya koeffitsienti rux2=-0,96431.
Bir-biri bilan chambarchas bog'liq bo'lgan omillar mavjud edi, ular tashlab yuborildi.
Natijada, shaklning bog'liqligini ko'rib chiqishga qaror qilindi:
issiqlik va massa uzatish jarayonining beqarorligini ifodalovchi x1(n) parametrini tasniflash.
Bu ikkala tajriba seriyasini birgalikda ko'rib chiqish imkonini berdi. Ikkinchi seriyaning 5..8-sonli to'rtta tajribasiga birinchi seriyaning yana ikkita No1 va 4-sonli tajribasi qo'shildi.
Olingan grafik bog'liqlik 2.13-rasmda ko'rsatilgan.
2.13-rasmdagi grafiklarda metallning korroziyaga uchragan yo’qotish jarayoni aniq ko’rsatilgan.
trubaning tuproq bilan beqaror issiqlik va massa o'tkazuvchanligi (va tabiiy sharoitlarda tuproq bilan gaz quvuri), barqaror rejimlarga nisbatan quvur metall massasining korroziya yo'qotilishini kattalik tartibida oshiradi. quvur harorati doimiy ravishda saqlanadi.
Ikkinchidan, mintaqada haroratning 33 ° C dan oshishi bilan korroziya tezligi sekinlashadi. Bu 40 ° C va undan yuqori haroratlarda namlikning chiqishi, uning atrof-muhitga ko'chishi, bu tuproqning qurib ketishiga olib kelishi bilan izohlanadi. Quvurga ulashgan tuproqning suvsizlanishi bilan korroziya jarayonlarining faolligi pasayadi.
Uchinchidan, maksimal korroziv faollik 30...33°S mintaqadagi harorat oralig'iga to'g'ri keladi, deb taxmin qilish mumkin. Ma'lumki, haroratning 30 ° C dan 10 ° C gacha pasayishi bilan korroziya tezligi sekinlashadi va 0 ° C da u amalda to'xtaydi.
Harorat +20 ° C dan -10 ° C gacha tushganda, korrozivlik taxminan 10 barobar kamayadi.
Bu. Eng xavfli, korroziya nuqtai nazaridan, +30 ... +33 ° S gacha bo'lgan ish harorati deb hisoblanishi mumkin. Aynan shu diapazonda katta diametrli magistral gaz quvurlari ishlaydi.
Fedotov S.D., Ulibin A.V., Shabrov N.N.
muhandis S. D. Fedotov;
texnika fanlari nomzodi, dotsent A. V. Ulibin *;
Fizika-matematika fanlari doktori, professor N. N. Shabrov,
FGBOU VPO Sankt-Peterburg davlat politexnika universiteti
Kalit so‘zlar: korroziy aşınma; temir konstruktsiyalar; ultratovush qalinligini o'lchash; qurilish inshootlarini tekshirish
Ma'lumki, metall konstruktsiyalardagi korroziya yo'qotishlari katta iqtisodiy zarar keltiradi. Temir-betonda temir konstruktsiyalar va armatura elementlarining korroziya bilan yo'q qilinishi konstruksiyalarning nomaqbul va favqulodda holatiga olib keladigan asosiy omillardan biridir. Korroziya darajasi yiliga 0,05 dan 1,6 mm gacha keng diapazonda o'zgarib turadi va metallning korroziyaga chidamliligiga, agressiv muhitning parametrlariga, korroziyaga qarshi ishlov berishning mavjudligi va holatiga, dizayn echimlariga va boshqa omillarga bog'liq.
Haqiqiy ta'rifi korroziy aşınma Amaldagi po'lat konstruktsiyalarning texnik holatini nazorat qilish va o'z vaqtida qayta tiklash, shuningdek baxtsiz hodisalar (nosozliklar va qulashlar) oldini olish uchun zarurdir.
Zamonaviy inspeksiya standartlari, texnik adabiyotlar va ilmiy maqolalarda korroziy aşınmalarni to'g'ri aniqlash masalasi to'liq ochib berilmagan. Mavjud ko'rsatmalardan har doim ham yo'qotishlarni qanday va qanday o'lchash, qaysi bo'limlarni tanlash va ularni qanday tayyorlash kerakligi aniq emas. O'lchov natijasini qanday ko'rsatish haqida aniq fikr yo'q. Shunday qilib, adabiyotda mavjud ma'lumotlarni umumlashtirish va zamonaviy asboblarni hisobga olgan holda nazorat qilish texnikasini ishlab chiqish kerak.
Amalda korroziya yo'qotishlarini nazorat qilish ikkita asosiy vazifani bajaradi:
1) metall elementning haqiqiy qoldiq qismini aniqlash;
2) haqiqiy qalinlikni asl (yoki tadqiqotning oldingi bosqichida o'lchangan) bilan taqqoslash.
Ko'rinishidan, bu ikkala vazifani hal qilish juda oson. Biroq, amalda, shikastlangan strukturaning qalinligini o'lchashda ham, uni asl nusxasi bilan solishtirishda ham muammolar paydo bo'ladi. Shuningdek, tadqiqot natijasini qanday qilib eng qulay va informatsion tarzda aks ettirish har doim ham aniq emas. Ushbu maqola sxematik tarzda 1-rasmda keltirilgan ushbu muammolarni hal qilishga bag'ishlangan.
Shakl 1. Korroziyadan yo'qotishlarni aniqlash usullari
Maqolada doimiy metall korroziyasi mavjud bo'lganda amalga oshiriladigan asosiy nazorat usullari ko'rib chiqiladi. Mahalliy korroziyani o'lchash masalalari (chuqurlik, chuqurlik, intergranular va boshqalar) bu material hisobga olinmaydi.
Mexanik usul bilan qoldiq qalinligini o'lchash
Qalinligini o'lchash masalasini ko'rib chiqishdan oldin, shuni ta'kidlash kerakki, metall konstruktsiyalarning o'lchovlari boshqa materiallardan tayyorlangan konstruktsiyalarga nisbatan maksimal o'lchov aniqligini talab qiladi. Normativ-uslubiy hujjatlar va texnik adabiyotlarga ko'ra, o'lchov aniqligi kamida 0,05-0,1 mm bo'lishi kerak.
Eng oddiy va eng kam uskunalar talab qiladigan usul turli xil mexanik o'lchash asboblari yordamida po'lat konstruktsiyalarning haqiqiy qalinligini aniqlashdir. Ushbu maqsadlarga kerakli aniqlik bilan erishish uchun kaliperlar, mikrometrlar va mexanik qalinlik o'lchagichlari, shuningdek o'lchash qisqichlaridan foydalanish tavsiya etiladi.
Amalda, ushbu vositalardan eng qulay, ya'ni kalibrlardan foydalanish har doim ham qulay emas, ba'zan esa imkonsizdir. Bu kaliper bilan o'lchash faqat amalga oshirilishi mumkinligi bilan izohlanadi ochiq joylar profillar (burchaklarning patlari, I-nurlari va kanallarining javonlari va boshqalar) (2-rasm). Ayniqsa, ko'pincha kanallar va I-nurlardagi devor bo'lgan ingichka qism elementining qoldiq qalinligini o'lchash zarurati mavjud. Ko'pgina hollarda, profilning erkin uchiga (qo'llab-quvvatlash joylarida) kirish mumkin emas va shunga mos ravishda o'lchashni amalga oshirish mumkin emas. Ikkinchi muhim cheklov - kaliper jag'larining uzunligi. Bunday holda, metallning qalinligini faqat jag'lar uzunligiga teng bo'lgan chiziq ichida tekshirilayotgan profilning chetida joylashgan joylarda o'lchash mumkin.
Shakl 2. Kaliper bilan qoldiq qalinligini o'lchash
Shakl 3. BHI ning qoldiq qalinligini qisqich bilan o'lchash
Rasm 4. Mikrometr - qalinlik o'lchagich
O'lchashning yanada qulay vositalari - qavsli qalinlik o'lchagichlari. Ulardan foydalanib, o'rganilayotgan elementning chetlaridan uzoqda joylashgan mahalliy joylarda qalinlikni o'lchash mumkin. Noto'g'ri korroziya shikastlanishi bilan bu afzallik kaliper bilan solishtirganda hal qiluvchi bo'ladi. Bundan tashqari, messura bilan qalinligi o'lchagichdan foydalanilganda (3-rasm) o'lchov aniqligini 0,01 mm yoki undan ko'p bo'lgan mexanik kaliper bilan solishtirganda oshirish mumkin. Boshqa tomondan, qavslar shaklida mexanik qalinligi o'lchagichlardan foydalanish kaliperlar bilan bir xil cheklovlar bilan birga keladi.
Ko'rinib turibdiki, yuqoridagi mexanik o'lchash asboblarini yopiq profil elementlarida - har yili ortib borayotgan hajmlarda ishlatiladigan quvurlarda ishlatish mumkin emas. Yopiq profilning qalinligini mexanik ravishda o'lchashning yagona mumkin bo'lgan usuli - teshik ochish va maxsus mikrometre bilan o'lchash (4-rasm). Shu bilan birga, o'lchov aniqligi va nazorat qilish ko'rsatkichlari keskin kamayadi.
Jismoniy qoldiq qalinligini o'lchash
Turli materiallardan tayyorlangan mahsulotlar va qoplamalarning qalinligi, uzluksizligi va boshqa parametrlarini aniqlash uchun buzilmaydigan sinovning (NDT) keng fizik usullari qo'llaniladi. Ular orasida magnit, girdab oqimi, radioto'lqin usullari va boshqalarni qayd etish mumkin.
Po'lat konstruktsiyalarning qalinligi va boshqa parametrlarini nazorat qilish uchun eng muvaffaqiyatli qo'llaniladigan fizik usullardan biri bu ultratovush usulidir. Buni mahalliy va xorijiy amaliyotda ultratovush asboblari (qalinlik o‘lchagichlar va defektlarni aniqlash asboblari) keng o‘rganilishi va qo‘llanilishi tasdiqlandi. Ushbu usul ultratovush to'lqinlarining ommaviy axborot vositalari orasidagi interfeysda aks etish qobiliyatiga asoslangan. Shuni ta'kidlash kerakki, ushbu maqolada tasvirlangan maqsadlar uchun ultratovushli echo usuli jismoniy NDT usullari orasida yagona qo'llaniladi.
Qalinligi o'lchashning ultratovush usulini amalga oshiradigan zamonaviy qurilmalardan foydalanishning asosiy afzalliklari:
Bir tomonlama kirishda nazorat qilish imkoniyati;
Strukturaning chetidan uzoqda joylashgan joylarda ishlash (ochiq qirralarsiz);
Yuqori samaradorlik;
Etarli o'lchov aniqligi;
O'lchov joyini oldindan tayyorlash uchun nisbatan oddiy talablar.
Rossiyada mahalliy va xorijiy ishlab chiqaruvchilarning ultratovushli qalinligi o'lchagichlari keng qo'llaniladi (AKS MChJ, Texnotest MChJ, Konstanta YoAJ, Olympus va boshqalar). Ishlash uchun eng qulay dala sharoitlari qurilmalar - monobloklardir (5-rasm).
Shakl 5. Ultrasonik asbob bilan qalinlikni o'lchash
Albatta, ular ham kamchiliklarga ega, jumladan o'lchangan qalinliklarning cheklangan diapazoni, batareya quvvatining pastligi va boshqalar.
Ko'pgina ultratovushli qalinlik o'lchagichlaridan foydalanish po'lat sirtini o'lchash maydonini silliqlash yoki (afzalroq) silliqlash orqali tayyorlashni talab qiladi. Bir tomondan, bu holat boshqaruvning ishlashini pasaytiradi va elektr ta'minoti manbai bo'lmaganda - juda sezilarli. Boshqa tomondan, o'lchov joyini tayyorlash mexanik qalinlik o'lchagichlari tomonidan nazoratning normal aniqligini ta'minlash uchun ham zarur. Bundan tashqari, bugungi kunda portativ simsiz metall yuzalarga ishlov berish vositalarining mavjudligi bu muammoni deyarli yo'q qiladi.
Yuqoridagilarni hisobga olsak, ultratovush qurilmalarining mexanik qalinligi o'lchagichlarga nisbatan afzalligi aniq degan xulosaga kelishimiz mumkin.
Dastlabki qism qalinligini aniqlash
Metallni yo'qotish nima ekanligini tushunish uchun uning dastlabki qalinligini bilish kerak. Eng oddiy va ishonchli usul o'rganilayotgan elementning qalinligini shikastlanmagan qismda o'lchashdir. Agressiv muhitning ochiq elementlarga cheksiz (kosmosda) va uzoq vaqt kirishi bo'lsa, elementning butun maydoni ko'pincha korroziyaga olib keladi. Bunday holda, to'g'ridan-to'g'ri o'lchash orqali elementning dastlabki qalinligini aniqlash mumkin emas.
Bunday holatda, elementlarning kesimining parametrlari dizayn hujjatlariga muvofiq yoki prokat metall assortimentiga muvofiq belgilanadi. Ushbu yondashuv past ishonchlilikka ega va ba'zi hollarda mumkin emas (hujjatlarning yo'qligi, nostandart payvandlangan profillardan foydalanish va boshqalar). Agar loyiha hujjatlari tahlil uchun mavjud bo'lsa, kerakli parametrlarni aniqlash ehtimoli yuqori bo'ladi. Biroq, barpo etilgan tuzilmalar loyihaviy yechimga to'liq mos kelishiga kafolat yo'q, va maishiy qurilish haqiqatlarida - ijro hujjatlari bilan.
Bundan tashqari, bo'limning umumiy o'lchamlarini (balandlik va kenglik) aniqlash orqali elementlarning qalinligini assortiment bo'yicha aniqlash har doim ham mumkin emas. Agar tuzilmalar kanallar va I-nurlardan yasalgan bo'lsa, muammoni hal qilish uchun profillarni ishlab chiqarish davriga mos keladigan assortimentlarga ega bo'lish kerak. Biroq, tuzilmalarni o'rganayotganda, profillarning ma'lum bir assortimentga muvofiqligini aniqlash har doim ham mumkin emas. Quvurlar va burchaklarni o'rganayotganda, dastlabki qalinligini aniqlash uchun assortimentdan foydalanish mumkin emas, chunki bir xil tasavvurlar o'lchamlari katta qalinlik oralig'iga to'g'ri keladi. Misol uchun, GOST 8509-93 bo'yicha 50-sonli teng burchakli burchak 1,0 mm qadamda 3,0 dan 8,0 mm gacha bo'lgan dastlabki qalinligi bo'lishi mumkin.
Korroziyani yo'qotishni nazorat qilishning bilvosita usuli
Binolarni tekshirish bo'yicha standartlar va texnik adabiyotlarda korroziya yo'qotishlarining kattaligini taxminiy baholash uchun bilvosita usuldan foydalanish bo'yicha tavsiyalarni topish mumkin. Uning mohiyati korroziya mahsulotlari qatlamining qalinligini o'lchashda va korroziy oksidlar qalinligining 1/3 qismiga teng zarar miqdorini baholashda yotadi.
Bunday yondashuvning ishonchliligi, bizning nuqtai nazarimizdan, quyidagi sabablarga ko'ra juda shubhali. Bu g'oya, ehtimol, korroziya mahsulotlarining vayron qilingan metall zichligiga qaraganda ancha past zichlikka ega ekanligiga asoslanadi. Usulni ishonchli amalga oshirish uchun korroziy oksidlarning zichligi po'latning zichligidan 3 baravar kam bo'lishi kerak deb taxmin qilish mumkin. Shu bilan birga, mualliflar tomonidan turli ob'ektlarda o'tkazilgan o'lchovlar natijalariga ko'ra, korroziya mahsulotlarining zichligi (ochiq teshiklar va havo bo'shliqlari hajmini hisobga olmagan holda) va po'latning nisbati 2,1...2,6 oralig'ida o'zgarib turadi. marta (1-jadval).
Jadval 1. Korroziv oksidlarning zichligi
|
Tanlash obyekti |
Element |
foydalanish shartlari |
Oksidlarning zichligi, t / m 3 |
Po'lat zichligi bilan bog'liqligi |
|
|
Turar-joy binosining pollararo nurlari |
Nurli tokcha |
Oqish paytida namlanish |
|||
|
Beam web |
|||||
|
Laboratoriya kanalizatsiya panjarasi |
Panjara burchagi |
Vaqti-vaqti bilan namlash |
|||
|
quyqa |
Tovoq tayanchi |
Suyuqlik darajasidan past |
|||
|
kanalizatsiya tozalash inshootlari |
to'siq burchagi |
Doimiy hidratsiya |
Bu gaplarni rad etish mumkin, chunki aniq teshiklar va havo bo'shliqlari mavjudligi tufayli korroziya mahsulotlarining qalinligi shikastlangan metall qatlamdan uch baravar ko'pdir. Biroq, bu bilvosita yondashuvni amalga oshirish mumkin emasligining ikkinchi sababidir. Korroziya mahsulotlarini "qadoqlash" zichligi (havo qatlamlari va g'ovaklarning oksidlar hajmiga nisbati) turli omillarga bog'liq. Bularga turli darajada agressiv muhitning turi, muhitning materialga kirish chastotasi, jarayonning katalizatori bo'lgan mikroorganizmlarning mavjudligi va boshqalar kiradi. Ko'proq darajada, konstruktiv yechim rol o'ynaydi, ya'ni korroziya mahsulotlarining erkin to'planishiga to'sqinlik qiluvchi korroziya elementiga ulashgan boshqa tuzilmalar mavjudligi.
Mualliflar bir xil turdagi strukturaviy elementlarni o'rganayotganda, tuzilishi jihatidan har xil bo'lgan korroziya mahsulotlarini bir necha bor kuzatishlari kerak edi. Misol uchun, 19-asrning oxirida qurilgan binolardan birida, zamin nurlarining devorlariga o'rnatilgan korroziy oksidlarning zichligi sezilarli darajada farq qiladi. Oksidlarning yuqori zichligi sababi korroziya qatlamlarining erkin to'planishiga to'sqinlik qiladigan g'ishtli tonozlar ko'rinishidagi nurlararo to'ldirish edi. Xuddi shu binoning boshqa qavatida, I-nurlarining devorlari bo'ylab korroziyali "pirojnoe" umumiy qalinligi 5,0-7,0 sm bo'lgan po'lat yo'qotish qalinligi 5,0-7,0 mm (6-rasm). Bunday holda, nurlar orasidagi plomba yog'och rulon shaklida qilingan.
Shakl 6. Zamin nurlaridan olingan qatlamli korroziya oksidlari
Xulosa qilib shuni ta'kidlash kerakki, bu bilvosita usul faqat korroziya mahsulotlari butun korroziya davrida to'plangan va hosil bo'lgan joydan olib tashlanmagan taqdirda amalga oshirilishi mumkin. Ochiq elementlar (metall trusslar, ustunlar va boshqalar) sharoitida korroziya mahsulotlarining umumiy qalinligini aniq aniqlash mumkin emas, ular ish paytida tozalanishi yoki oddiygina o'z og'irligi ostida strukturadan tushib ketishi mumkin.
O'lchov natijalarini taqdim etish
Adabiyotda ko'rib chiqilmagan yana bir masala - bu eskirish o'lchovlarini qanday ifodalash masalasi. Quyidagi variantlar mavjud: mutlaq birliklarda (mm, mkm); alohida bo'lim elementining (javonlar, devorlar) qalinligidan foiz sifatida; butun uchastkaning maydoniga nisbatan foiz sifatida. Shuni ta'kidlash kerakki, hujjatlarda mavjud bo'lgan korroziy aşınma uchun favqulodda mezon ko'ndalang kesim maydonining foizi sifatida ifodalanadi. Qoidaga ko'ra, favqulodda holat sifatida normallashtirilgan eskirish maydonning 25% ni tashkil qiladi.
Tekshirish hisob-kitoblarini amalga oshirish uchun tasavvurlar maydonini yo'qotish (yoki qoldiq qismning haqiqiy maydoni haqida) haqida ma'lumotga ega bo'lish etarli emas. Bunday ma'lumotlar faqat kuchlanish elementlarini hisoblash uchun etarli bo'lishi mumkin. Siqilgan va egilgan elementlarni hisoblash uchun barcha bo'lim elementlarining (javonlar, devorlar, burchak patlari va boshqalar) haqiqiy o'lchamlarini bilish kerak. Shuning uchun o'lchov natijalarini ko'ndalang kesim maydonining foizi sifatida ko'rsatish etarli darajada ma'lumotga ega emas. To'g'ridan-to'g'ri o'lchash yo'li bilan kesma maydonini yo'qotish foizini aniqlash mumkin emas, chunki bu parametr faqat qayta hisoblash yo'li bilan aniqlanishi mumkin. Ushbu bayonot quyidagicha asoslanadi: uchastkaning barcha elementlarining korroziya tezligi bir xil bo'lgan taqdirda, yo'qotish mutlaq qiymatda (mm) bir xil bo'ladi, foiz aşınma esa faqat bir xil dastlabki qalinlikdagi elementlar uchun teng bo'ladi. . Shu bilan birga, bir xil tezlikda bo'limning barcha elementlarining bir xil korroziyasi holatlari kam uchraydi.
Ko'pincha tadqiqotchilarning xatosi, yo'qotishlar faqat qismning elementlaridan birida o'lchanganligi bilan bog'liq bo'lib, ular butun qismning korroziy aşınması haqida xulosa chiqaradilar. Ushbu yondashuv noto'g'ri, chunki fazoviy joylashuvga, uchastkaning turiga, tajovuzkor muhitga kirishga va boshqa omillarga qarab, bo'limning turli qismlarining aşınması har xil bo'ladi. Oddiy misol - havodagi I-nurlarining korroziyasi. Agressiv muhitga bir xil kirish bilan, ko'proq eskirish bo'ladi yuqori yuzasi qismning gorizontal joylashgan qismlari (masalan, javonlar). Bu ularda namlik, chang, korroziya mahsulotlarining to'planishi va yo'q qilish jarayonini tezlashtirishi tufayli sodir bo'ladi.
Muayyan sharoitlarda, qoida tariqasida, agressiv muhitga kirish bilan bog'liq holda, korroziya yo'qotish chuqurligi hatto bir qism elementi chegaralarida ham katta farq qiladi. Misol tariqasida, rasmda. 7. korroziya yo'qotishlari bilan podval qavatining ustidagi I-nurning kesimini ko'rsatadi. Rasmdan ko'rinib turibdiki, maksimal zarar pastki gardishning chekkalarida sodir bo'ladi va qalinligining 100% ga etadi. Bunday holda, devorga yaqinlashganda, aşınma ulushi kamayadi. Chetlarda o'lchash orqali rafning va hatto butun qismning butunlay yo'qolganligini qabul qilish tubdan noto'g'ri bo'ladi.
Shakl 7. I-nurning pastki gardishning podval qavati ustidagi notekis korroziya shikastlanishi
Yuqorida aytilganlarga asoslanib, so'rovni sifatli amalga oshirish va uning natijalarini taqdim etish uchun quyidagilar zarur:
Zarar belgilari bo'lgan uchastkaning barcha elementlarida qoldiq qalinligini o'lchash uchun;
Bo'limning bir qismida notekis korroziya shikastlanishi bo'lsa, minimal va maksimal qalinliklarni aniqlang, shuningdek, maksimal yo'qotish zonalarini aniqlang (qoldiq uchastkaning o'ziga xos profilini qurish);
Kesish maydonining yo'qolishini aniqlashda uni har bir qism elementining qalinligi o'lchov ma'lumotlariga ko'ra hisoblang.
Amaliy misol
Yuqoridagilarni ko'rsatish uchun biz so'rov natijalarini taqdim etamiz, uning vazifasi qoplama trusslarining korroziy aşınma foizini aniqlash edi.
Ko'rib chiqilgan metall trusslar (8-rasm) g'isht zavodining ishlab chiqarish binosida joylashgan bo'lib, 36 m oraliqni qoplaydi. Oxirgi panellardagi yuqori kamar javonlarning turli kengligi bilan payvandlangan I-nurdan qilingan. Elementlarning ulanishlari gussets bilan payvandlash orqali amalga oshiriladi. Dizayn hujjatlariga ko'ra, truss elementlari turli xil po'latdan yasalgan: GOST 380-71 bo'yicha VStZps 6 dan panjara elementlari, GOST 19281-73 bo'yicha 14 G 2 dan kamar elementlari, GOST 380-71 bo'yicha VStZspb dan gussets. .
8-rasm. O‘rganilayotgan fermer xo‘jaliklarining umumiy ko‘rinishi
Shakl 9. Truss elementlaridan birining ko'ndalang kesimi
Burchaklar orasidagi bo'shliqda sirtni tozalash juda mashaqqatli va korroziya mahsulotlarini olib tashlamasdan mexanik qalinligi o'lchagichlardan foydalanish sezilarli o'lchov xatosiga olib keladi. Muammoni hal qilish uchun ish chastotasi 2,5 MGts bo'lgan ultratovushli qalinligi o'lchagich A 1207 ishlatilgan. Belgilangan tezlik diapazoni 1000 dan 9000 m / s gacha o'zgarib turadi, bu asbobni turli xil konstruktiv po'latlar uchun kalibrlash imkonini beradi.
Shakl 10. Truss elementining korroziya shikastlanishi
Tekshiruv davomida trusslarning metall elementlarini vizual tekshirish amalga oshirildi, buning natijasida himoya bo'yoq qoplamalarining keng tarqalgan aşınması va metall elementlarning doimiy korroziyasi mavjudligi aniqlandi (10-rasm). Qoldiq qalinligi o'lchovlari truss elementlarining vizual ravishda eng ko'p shikastlangan joylarida amalga oshirildi.
Vaqti-vaqti bilan ta'mirlanmasdan va himoya qoplamalarini tiklamasdan uzoq muddatli ishlaganligi sababli, butun maydon bo'ylab truss elementlari korroziyaga uchragan.
Shunday qilib, buzilmagan hududdagi o'lchovdan bo'limning dastlabki qalinligini aniqlash mumkin emas edi. Shuni hisobga olgan holda, assortiment bo'yicha bo'limlarning haqiqiy o'lchamlarini eng yaqin katta (profil qalinligi bo'yicha) bo'lim bilan solishtirishga harakat qilindi. Shu tarzda aniqlangan korroziya yo'qotishlari 25-30% ni tashkil etdi, bu standart talablariga muvofiq, favqulodda holat belgisidir.
Dastlabki tahlildan so'ng (assortiment bilan taqqoslash) mijoz loyiha hujjatlarini topdi va taqdim etdi. Loyihani tahlil qilish natijasida ma'lum bo'lishicha, truss elementlarining bir qismi loyihada ko'rsatilganidan kattaroq (qalinligi va o'lchamlari bo'yicha) profillardan tayyorlangan. Kattaroq kesimdagi profillardan dastlabki foydalanishni va ularning korroziy aşınmasını hisobga olgan holda, ushbu elementlarning haqiqiy qalinligi dizayndan oshib ketishi aniqlandi. Shunday qilib, ushbu elementlar uchun dizayn tomonidan taqdim etilgan yuk ko'tarish quvvati ta'minlanadi. Kesmasi dizayn ma'lumotlariga mos keladigan elementlarning korroziyaga qarshi yo'qotishlari unchalik katta bo'lmagan (10% dan ko'p bo'lmagan).
Shunday qilib, dizayn hujjatlari bilan taqqoslash asosida korroziyali eskirishni aniqlashda uning qiymati ba'zi elementlarning tasavvurlar maydonining 10% dan oshmasligi aniqlandi. Dizayn hujjatlari mavjud bo'lmaganda va assortimentga muvofiq boshlang'ich bo'limlar sifatida foydalanilmaganda, tuzilmalarning texnik holati noto'g'ri favqulodda deb tan olinishi mumkin.
Xulosa
Taqdim etilgan materialdan quyidagi xulosalar chiqarish mumkin.
1. Po'lat konstruktsiyalarning qoldiq qalinligini aniqlashning eng qulay va samarali, ba'zan yagona mumkin bo'lgan usuli ultratovushli aks-sado usuli ekanligi ko'rsatilgan. Mexanik qalinlik o'lchagichlardan foydalanish faqat ultratovushli qalinlik o'lchagichlardan foydalanishning iloji bo'lmaganda (masalan, past havo haroratida) tavsiya etilishi mumkin.
2. Korroziya mahsulotlarining qalinligini o'lchash asosida korroziya yo'qotishlarini aniqlashning bilvosita usuli olingan natijalarning ishonchsizligi sababli qo'llanilmasligi asoslanadi.
3. Metall korroziyaga uchragan yo‘qotishlarni foizlarda ko‘rsatish konstruksiya holatiga sifatli baho beradi, shuningdek korroziya tezligini baholash imkonini beradi.
4. Tuzilmalarning holati ko'p hollarda tekshirish hisobi bilan aniqlanishi kerak. Buning uchun shikastlangan qismning qoldiq geometrik xususiyatlari haqida ma'lumotga ega bo'lish kerak.
5. Korroziv eskirishni aniqlash algoritmi ishlab chiqilgan bo'lib, uni ob'ektlarni tekshirish amaliyotida qo'llash tavsiya etiladi (11-rasm).
6. Taklif etilayotgan metodologiyani hisobga olgan holda korroziy eskirishni instrumental baholash va metall konstruksiyalarning texnik holatini tasniflashni tartibga soluvchi normativ hujjatlarning bo'limlarini yangilash talab etiladi.
11-rasm. Korroziyali eskirishni baholash algoritmi (* metallning uzluksiz korroziyasi uchun)
Adabiyot
1. Puzanov A. V., Ulibin A. V. Temir-beton konstruksiyalarni mustahkamlashning korroziya holatini tekshirish usullari Inzhenerno-stroitel'nyi jurnali. 2011. No 7(25). 18-25-betlar.
2. Dobromyslov A. N. Binolar va muhandislik inshootlariga zarar etkazish diagnostikasi. M.: ASV, 2006. 256 b.
3. Binolarning qurilish konstruksiyalarini tekshirish bo'yicha qo'llanma. M.: AO TsNIIPROMZDANIY, 1997. 179 b.
4. Remnev V. V., Morozov A. S., Tonkix G. P. Bino va inshootlarning qurilish inshootlarining texnik holatini tekshirish: Temir yo'l transporti universitetlari uchun darslik. M.: Marshrut, 2005. 196 b.
5. Agressiv muhitda bino va inshootlarning metall konstruktsiyalarini qurish holatini monitoring qilish, tadqiqotlar o'tkazish va konstruksiyalarni korroziyadan himoya qilishni tiklashni loyihalash bo'yicha qo'llanma (SNiP 2.03.11-85 ga). M.: GOSSTROY SSSR, 1987. 23 b.
6. Gurevich A. K. [va boshq.] Jadval: Qalinligini o'lchash usullari va vazifalari // NDT dunyosida. 2008 yil. № 2(40). C. 4.
7. Yunnikova VV Ultrasonik qalinligi nazoratining ishonchliligini oshirish usullari va vositalarini tadqiq qilish va ishlab chiqish: dissertatsiya .... kand. texnologiya. Fanlar. Xabarovsk, 1999. 107 b.
8. Yunnikova V. V. Ultrasonik qalinligi nazoratining ishonchliligi to'g'risida // Nazorat va diagnostika. 1999. No 9. S. 31-34.
9. Broberg P., Runnemalm A., Sjodahl M. Fazali tahlil yordamida ultratovush tekshiruvi orqali yaxshilangan burchakni aniqlash // Ultrasonika. 2013 yil. 53-son (2). pp. 630-634.
10. Xiong R., Lu Z., Ren Z., Xu C. Ultrasonik aniqlash orqali kichik diametrli beton bilan to'ldirilgan po'lat quvurli eksperimental tadqiqotlar // Amaliy mexanika va materiallar. 2012. jild. 226-228. pp. 1760-1765 yillar.
11. Tang R., Vang S., Zhang Q. Qalin devorli kichik diametrli po'lat quvur uchun ultratovushli nuqsonlarni aniqlash bo'yicha o'rganish // Raqamli kontent texnologiyasi va uning ilovalari xalqaro jurnali. 2012. No 6(16). pp. 17-27.
12. Samokrutov A. A., Shevaldykin V.T. Ultrasonik echo - metall konstruktsiyalarning tomografiyasi. Holati va tendentsiyalari // Zavod laboratoriyasi. moddiy diagnostika. 2007. No 1. S. 50-59.
13. Danilov V. N., Samokrutov A. A. Radiatsiya rejimida quruq nuqta aloqasi bilan piezoelektrik transduserlarning ishlashini simulyatsiya qilish // Defektoskopiya. 2003. No 8. S. 11-23.
14. Fazli massiv ultratovush texnologiyasi ilovalariga kirish: R/D Tech Guideline. Kvebek: R/D Tech inc., 2004. 368 p.
15. Samokrutov A. A., Kozlov V. N., Shevaldikin V. G. Bir elementli yagona zondlar yordamida ultratovush qalinligini o'lchashning yangi yondashuvlari va apparat vositalari // Buzilmaydigan sinov bo'yicha 8-Evropa konferentsiyasi, Barselona, 17-21 iyun, 2002 yil. Pp. 134-139.
16. Samokrutov A. A., Shevaldykin V. G., Kozlov V. N., Alekhin S. T., Meleshko I. A., Pastushkov P. S. A 1207 - Yangi avlodning ultratovush qalinligi o'lchagichi // NK dunyosida. 2001. № 2(12). 23-24-betlar.
17. Fowler K.A., Elfbaum G. M., Smit K. A., Nelligan T. J. Nozik ultratovushli qalinligi o'lchash nazariyasi va qo'llanilishi [Elektron resurs]. URL: http://www.ndt.net/article/w... (Kirish sanasi: 01/09/2013).
18. Sorokin Yu. N. Buzilmaydigan tekshirishning ultratovush usullari. VINITI. Fan va texnika natijalari: Metrologiya va o'lchash texnikasi. 1979. V.4. 253-290-betlar.
19. Gmyrin S. Ya. Kontakt yuzasining pürüzlülüğünün ultratovushli qalinlik o'lchagichlarining o'qishlariga ta'siri // Defektoskopiya. 1993. No 10. S. 29-43.
20. Gmyrin S. Ya. Mahsulotning devor qalinligi masalasi va kirish yuzasi sezilarli darajada korroziyalangan taqdirda ultratovush qalinligini o'lchashda uni o'lchash xatosi haqida // Defektoskopiya. 1996. No 11. S. 49-63.
21. Zemlyanskiy A. A., Vertinskiy O. S. Katta o'lchamli uglevodorodlarni saqlash tanklarida nuqsonlar va yoriqlarni aniqlash tajribasi Inzhenerno-stroitel'nyi jurnali. 2011. No 7(25). 40-44-betlar.
22. GOST R 53778-2010. Binolar va inshootlar. Texnik holatni tekshirish va nazorat qilish qoidalari. Kirish 01/01/2011. M., 2010. 60 b.
23. Startsev S. A. Biologik shikastlanish belgilari bilan qurilish konstruksiyalarini tekshirish muammolari Inzhenerno-stroitel'nyi jurnali. 2010. No 7(17). 41-46-betlar.
24. TSN 50-302-2004. Sankt-Peterburgdagi binolar va inshootlar uchun asoslarni loyihalash. Kirish 05.08.04. SPb., 2004. 57 b.
25. Prishchepova N. A. Uzoq Shimoldagi rangli metallurgiya korxonalarining sanoat binolari qoplamalarining po'lat trusslarining chidamliligi: muallif. dis.... qand. texnologiya. Fanlar. Norilsk: Norilsk sanoati. inst - t, 1997. 25 b.
Elektr uzatish liniyasining elektr maydonida joylashgan quvur liniyasining korroziya holatini baholash quvur va er o'rtasidagi potentsial farqga va quvur liniyasidagi oqimning kattaligiga qarab amalga oshiriladi.
LP MG texnik holatini kompleks baholashning Lok-sxemasi. Kelajakda LP MG ning korroziya holatini baholash LP MG texnik holatini kompleks baholashning ajralmas qismiga aylanishi kerak.
Sayohatchilarning paydo bo'lishi va tarqalish sxemasi. Gaz quvurining korroziya holatini baholashda potentsial farqning o'rtacha va maksimal qiymatlarini bilish muhimdir.
Korroziyani baholash asboblari sensorlar, ro'yxatga olish tizimi va tegishli energiya manbalarini o'z ichiga olishi kerak. Magnit va elektromagnit usullardan foydalanganda turli magnitlanish tizimlaridan foydalanish mumkin. Skanerlash muammosi quvur ichidagi spiral chiziq bo'ylab harakatlanadigan oz sonli datchiklar yoki magnitlanish tizimi bilan birga translatsiyali harakatlanuvchi va qurilmaning perimetri bo'ylab joylashgan ko'p sonli datchiklar tomonidan hal qilinadi. Bunday holda, quvurda yuzaga kelishi mumkin bo'lgan nuqsonlarni bartaraf etish uchun ikki halqali staggered sensori tartibini qo'llash maqsadga muvofiqdir. AQShda ishlab chiqarilgan Linealog asboblari ilgaklar bilan bog'langan uchta qismdan iborat. Birinchi bo'limda quvvat manbalari va muhr bo'yinbog'lari, ikkinchisida - sensorlar uchun kassetalar tizimiga ega elektromagnit, uchinchisida - elektron komponentlar va ro'yxatga olish moslamasi, Ular quvurlarni tekshirish uchun ishlatiladi.
Quvurning korroziya holatini baholash uchun burg'ulash trubaning to'liq ochilishi va uning pastki generatrixini tekshirish imkoniyati bilan amalga oshirilishi kerak. Quvurning ochiq qismining uzunligi uning diametridan kamida uchtasi bo'lishi kerak.
Samarali usul uskunaning korroziya holatini baholash (uni loyihalash, ishlatish, ta'mirlash bosqichlarida) korroziya monitoringi - korroziyaning mumkin bo'lgan nosozliklari haqida o'z vaqtida ma'lumot olish uchun ob'ektning korroziya holatini kuzatish va bashorat qilish tizimi.
Jadvalda. 6 bir qator shaharlardagi qora quvurlardan issiq suv tizimlarining haqiqiy korroziv holatini baholaydi. Bundan tashqari, taqqoslash uchun 60 C da suv bilan to'yinganlikning hisoblangan ko'rsatkichlari, suvda erigan kislorod, erkin karbonat angidrid miqdori va korroziya faolligini baholash to'g'risidagi ma'lumotlar keltirilgan.
Turli diametrli quvurlar uchun suv-gaz-neft oqimining harakat tezligi maydonlarini taqsimlash. Korroziyaga qarshi tekshiruvlar ularning korroziya holatini (maydonning chuqurligi va maydoni bo'yicha) baholash, elektrokimyoviy himoya parametrlarini aniqlash, ekspluatatsiya paytida korpus torlarining oqishi sabablarini aniqlash va xavfsizlikni nazorat qilish uchun amalga oshiriladi.
Uskunalar va TP OOGCF korroziya holatini va ishonchliligini baholash bo'yicha yuqoridagi ma'lumotlarning tahlili asosida ichki va tashqi nuqsonlarni aniqlash, to'liq miqyosli va laboratoriya korroziya-mexanik sinovlari, shablonlar va namunalarning metallografik tadqiqotlari natijalari. , inshootlarni texnik diagnostika qilish natijalari, shuningdek, amaldagi me'yoriy-texnik hujjatlarni (NTD) hisobga olgan holda, vodorod sulfidi bo'lgan neft va gaz konlari uchun uskunalar va texnologik uskunalarni diagnostika qilish texnikasi ishlab chiqildi.
Mamlakatimizda va xorijda quvur liniyasini ochmasdan uning korroziya holatini baholash usullari va asboblari ishlab chiqilmoqda. Eng istiqbolli usullar quvur devorining korroziya shikastlanishi markazlarini ichki va tashqi tomondan o'rnatadigan maxsus jihozlangan qurilmaning quvur liniyasi orqali o'tishiga asoslangan. Adabiyotlarda quvurlarning holatini kuzatish usullari haqida ma'lumotlar keltirilgan. Asosiy e'tibor magnit va elektromagnit usullarga qaratiladi, ikkinchisiga ustunlik beriladi. Bu erda ultratovush va radiografik usullar ham qisqacha tavsiflanadi.
Hech qanday matematik tenglamalar bilan tavsiflanmagan va metallarning korroziya holatini baholash uchun tavsiya etilgan jadval koeffitsientlari yoki nomogrammalar to'plami sifatida taqdim etilgan modellar.
Ish paytida quvur liniyasidagi qoplamaning holatini baholash uchun izolyatsiya qilingan quvur liniyasining o'tish qarshiligini, qoplama materialining o'tkazuvchanligini tavsiflovchi parametrlarni va qoplamada qolgan antioksidant miqdorini (stabillashtirilgan kompozitsiyalar uchun) qo'llash tavsiya etiladi. . Quvur devorining korroziya holatini baholash uchun qoplama ostidagi yoki uning nuqsoni bo'lgan joylarda metallning korroziya yo'qotishlarini o'lchash ma'lumotlaridan, shuningdek quvur devoridagi korroziya shikastlanishlarining o'lchamlari va nisbiy holatidan foydalanish kerak. Ikkinchisiga - mahalliy korroziya (bo'shliqlar, chuqurliklar, dog'lar), bitta (qo'shni jarohatlarning eng yaqin qirralari orasidagi masofa 15 sm dan ortiq), guruh (qo'shni jarohatlarning eng yaqin qirralari orasidagi masofa 15 dan 0,5 sm gacha). ) va kengaytirilgan (qo'shni jarohatlarning eng yaqin qirralari orasidagi masofa 0 5 sm dan kam) jarohatlar. Yagona korroziyali shikastlanishlar quvur liniyalarida nosozliklarga olib kelmaydi.
Ish paytida quvur liniyasidagi izolyatsion qoplamaning holatini baholash uchun quvur liniyasining o'tish qarshiligi qiymatlaridan, qoplama materialining o'tkazuvchanligini tavsiflovchi parametrlardan va antioksidant miqdoridan (stabillashtirilgan kompozitsiyalar uchun) foydalanish kerak. izolyatsiyada qolgan. Quvur devorining korroziya holatini baholash uchun qoplama ostidagi yoki uning nuqsoni bo'lgan joylarda metallning korroziya yo'qotishlarini o'lchash ma'lumotlaridan, shuningdek quvur devoridagi korroziya shikastlanishlarining o'lchamlari va nisbiy holatidan foydalanish kerak.
Quvurning korroziya holatini baholashda korroziya turlari aniqlanadi, quvurlarning tashqi devoriga korroziya shikastlanish darajasi, uchastkalarning umumiy xarakteristikasi, maksimal va o'rtacha tezlik korroziya, 3-5 yil davomida saytning korroziy holatini taxmin qilish.
Jadvalda. 9.12 ta'sir etuvchi omillarning to'liq to'plami va tegishli tavsiyalar bilan quvur liniyasining korroziya holatini baholashni ta'minlaydi.
Amalda, metallarning korroziyaga chidamliligini miqdoriy aniqlash uchun siz korroziya paytida sezilarli va tabiiy ravishda o'zgarib turadigan metallning har qanday xususiyatidan yoki xarakteristikasidan foydalanishingiz mumkin. Shunday qilib, suv ta'minoti tizimlarida quvurlarning korroziya holatini baholash tizimning yoki uning qismlarining gidravlik qarshiligi vaqtini o'zgartirish orqali berilishi mumkin.
Korroziya natijasida metall yo'qotishlarni kamaytirish va korroziyadan sezilarli to'g'ridan-to'g'ri va bilvosita yo'qotishlarni kamaytirish imkoniyatini topish uchun kimyoviy-texnologik tizimlar apparatlari va aloqalarining korroziy holatini baholash kerak. Bunday holda, kimyoviy-texnologik tizimning korroziya holatini baholash va bashorat qilish kerak. mumkin bo'lgan rivojlanish korroziya va bu jarayonning kimyoviy-texnologik tizimlar qurilmalari va kommunikatsiyalarining ishlashiga ta'siri.
O'lchov tartibi II bo'limda keltirilgan. Tuzilishning korroziya holatini baholash uchun zarur bo'lgan o'lchovlar hajmi va majmuasi belgilangan tartibda tasdiqlangan idoraviy ko'rsatmalar bilan ta'minlanadi.
Er osti metall va temir-beton konstruksiyalarning korroziya jarayonining murakkabligi va o'ziga xosligi atmosfera, biosfera va gidrosfera o'zaro ta'sir qiladigan er osti muhitining maxsus sharoitlari bilan bog'liq. Shu tufayli Maxsus e'tibor yer ostida joylashgan ob'ektlarning korroziya holatini baholash uchun uskunalar va tizimlarni ishlab chiqish va yaratishga berilgan. Bunday baholash metall konstruktsiyaning erga nisbatan o'rtacha vaqt potentsialini o'lchash asosida amalga oshirilishi mumkin. Potensialning o'rtacha qiymatini aniqlash uchun qurilmalar - adashgan oqimlarning integratorlari ishlab chiqilgan. Ularni ishlab chiqarish oson, maxsus quvvat manbalarini talab qilmaydi va ishlashda ishonchli. Ushbu qurilmalardan foydalanish elektrokimyoviy himoya vositalarini ulash joyini tanlash va uning ishlash samaradorligini yaxlit hisobga olish uchun anod, katod va o'zgaruvchan zonalarning fazoviy taqsimotining tabiati haqida ma'lumot beradi. Ushbu ma'lumotlardan yangi uskunalarni loyihalash, qurish va o'rnatish jarayonida ham, foydalanish paytida ham foydalanish mumkin. Metall va temir-beton konstruksiyalarning uzoq muddatli foydalanishda yuqori ishonchliligini ta'minlash bo'yicha rejalashtirilgan chora-tadbirlarni amalga oshirish mumkin bo'ladi.
O'zgaruvchan tokda ishlaydigan elektrlashtirilgan transport vositalarining ta'siridan kelib chiqadigan po'lat er osti quvurlarining korroziyasi xavfini baholash quvur liniyasi va atrof-muhit o'rtasidagi potentsial farqni o'lchash natijalari asosida amalga oshirilishi kerak. O'lchov tartibi II bo'limda keltirilgan. Quvurning korroziya holatini baholash uchun zarur bo'lgan o'lchovlar hajmi va majmuasi belgilangan tartibda tasdiqlangan idoraviy ko'rsatmalar bilan belgilanadi.
Rejimni nazorat qilish suv va bug 'namunalarini tahlil qilish natijalari, ozuqa va qozon suvining pH ko'rsatkichlari, konlarning miqdoriy va sifat tarkibini davriy aniqlash, shuningdek, qozon metallining holatini baholash asosida amalga oshiriladi. korroziya nuqtai nazaridan. Operatsion xodimlar, ayniqsa, rejimning ikkita asosiy ko'rsatkichini nazorat qiladilar: Kompleson dozasi (oziq-ovqat suvi iste'moli uchun qayta hisoblangan ishchi eritma 7 o'lchash idishidagi darajaning pasayishiga qarab) va qozon suvining pH qiymati. toza bo'linma. Isitish yuzasi quvurlarining namunaviy namunalarini kesish, konlarni sifat va miqdoriy tahlil qilish, rejimni ishlab chiqishning dastlabki 1-2 yilidagi dastlabki holatiga nisbatan metallning korroziya holatini baholash har 5-7 marta amalga oshiriladi. ming soat ishlash.
Shu sababli, quvurlar yuzasida va ichidagi korroziya nuqsonlari joylashuvi noto'g'ri aniqlanmaganligi sababli, qayta sug'urtalash tufayli muhim joylarda quvur liniyasini asossiz almashtirishga yo'l qo'yiladigan holatlar mavjud, bu esa davlat mablag'larining katta miqdorda ortiqcha sarflanishiga olib keladi. Shuning uchun quvurlarning korroziya holatini ishonchli baholash va olingan ma'lumotlar asosida o'z vaqtida va to'g'ri ta'mirlash talab etiladi. Shu maqsadda mamlakatimizda quvurlarni xandaqdan ochmasdan ularning korroziya holatini baholash uchun defekt-detektorlar ishlab chiqilgan, loyihalashtirilgan va sinovdan o‘tkazilmoqda.
O'qish foydali bo'lishi mumkin:
- Payg'ambarimiz Muhammadning oila mavzusidagi ko'rsatmalari bilan hadis;
- Zarar va ko'zlardan sura. Bolalar uchun duo o'qish. Tatarlar orasida turli holatlar uchun ibodatlar;
- Ramazon oyida ro'za tutish haqida video;
- Foydalanilgan adabiyotlar ro'yxati;
- Rezyumeda qanday kuchli tomonlar ko'rsatilishi kerak?;
- Shaxs motivatsiyasini diagnostika qilish usullari;
- Bo'ysunuvchilar nimani bilishlari kerak?;
- O'z his-tuyg'ularingizni ifodalash;