არსებული მაგისტრალური გაზსადენებისა და ნავთობსადენების კოროზიული მდგომარეობისა და ელექტროქიმიური დაცვის რეჟიმების ყოვლისმომცველი გამოკვლევა. გათბობის ქსელების კოროზიული მდგომარეობის შეფასება
გონჩაროვი, ალექსანდრე ალექსეევიჩი
Აკადემიური ხარისხი:
დოქტორი
დისერტაციის დაცვის ადგილი:
ორენბურგი
VAK სპეციალობის კოდი:
სპეციალობა:
მასალების ქიმიური წინააღმდეგობა და კოროზიისგან დაცვა
გვერდების რაოდენობა:
თავი 1. OOGCF-ის TP და აღჭურვილობის სამუშაო პირობებისა და ტექნიკური მდგომარეობის ანალიზი.
1.1 ლითონის კონსტრუქციების ექსპლუატაციის პირობები.
1.2. OGCF ობიექტების საოპერაციო თვისებების უზრუნველყოფა.
1.3. TP და OGCF აღჭურვილობის კოროზიის მდგომარეობა.
1.3.1. მილების და TP კოროზია.
1.3.2 GTP-ის კომუნიკაციებისა და აღჭურვილობის კოროზია.
1.3.3 OGPP აღჭურვილობის კოროზიული მდგომარეობა.
1.4. ნარჩენი რესურსის განსაზღვრის მეთოდები.
თავი 2. OOGCF-ში აღჭურვილობისა და მილსადენების დაზიანების მიზეზების ანალიზი.
2.1. საველე აღჭურვილობა და მილსადენები.
2.2. მილსადენების დამაკავშირებელი.
2.3. OGPP-ის აღჭურვილობა და მილსადენები.
2.4. გაწმენდილი გაზსადენები.
დასკვნა მე-2 თავში.
თავი 3
3.1 აღჭურვილობისა და TP-ის გაუმართაობის ანალიზი.
3.2 ლითონის კონსტრუქციების საიმედოობის მახასიათებლების განსაზღვრა.
3.3 TS კოროზიის დაზიანების მოდელირება ულტრაბგერითი ტესტირების შედეგების საფუძველზე.
3.4 მილსადენების დეფექტის პროგნოზირება.
დასკვნა მე-3 თავის შესახებ.
თავი 4. აღჭურვილობისა და TP-ის ნარჩენი სიცოცხლის შეფასების მეთოდები.
4.1. კონსტრუქციების რესურსის შეფასება ფოლადების წინააღმდეგობის შეცვლით SR.
4.2. წყალბადის სტრატიფიკაციის მქონე სტრუქტურების მუშაობის შეფასების თავისებურებები.
4.3 აღჭურვილობის ნარჩენი სიცოცხლის განსაზღვრა და
TP დაზიანებული ზედაპირით.
4.3.1 კოროზიის დაზიანების სიღრმის განაწილების პარამეტრები.
4.3.2 ზედაპირის დაზიანების მქონე სტრუქტურების ზღვრული მდგომარეობის კრიტერიუმები.
4.3.3. TP-ის ნარჩენი რესურსის პროგნოზირება.
4.4 მოწყობილობებისა და მილსადენების დიაგნოსტიკის მეთოდები.
დასკვნები მე-4 თავში.
ნაშრომის შესავალი (რეფერატის ნაწილი) თემაზე "გოგირდწყალბადის შემცველი ნავთობისა და გაზის საბადოების აღჭურვილობისა და მილსადენების კოროზიის მდგომარეობა და გამძლეობა"
გოგირდწყალბადის არსებობა ნავთსა და გაზში საჭიროებს ფოლადის გარკვეული კლასის და შედუღებისა და სამონტაჟო სამუშაოების სპეციალური ტექნოლოგიის (SWR) გამოყენებას ამ ველების განვითარებაში, ხოლო აღჭურვილობისა და მილსადენების (TP) ექსპლუატაცია მოითხოვს დიაგნოსტიკის კომპლექტს. და ანტიკოროზიული ზომები. შედუღებული სტრუქტურების ზოგადი და ორმოიანი კოროზიის გარდა, წყალბადის სულფიდი იწვევს წყალბადის სულფიდის ბზარს (SR) და წყალბადის სტრატიფიკაციას (VR) აღჭურვილობისა და მილსადენების.
წყალბადის სულფიდის შემცველი ნავთობისა და გაზის საბადოების ლითონის კონსტრუქციების ექსპლუატაცია დაკავშირებულია აღჭურვილობისა და მილსადენების კოროზიულ მდგომარეობაზე მრავალმხრივი კონტროლის განხორციელებასთან, აგრეთვე რემონტის დიდ რაოდენობასთან: საგანგებო სიტუაციების ლიკვიდაცია; ახალი ჭების და მილსადენების მიერთება არსებულებთან; მოწყობილობების, სარქველების, მილსადენების დეფექტური მონაკვეთების შეცვლა და ა.შ.
ორენბურგის ნავთობისა და გაზის კონდენსატის საბადოს (ONGCF) მილსადენებმა და აღჭურვილობამ უკვე მიაღწია დიზაინის სტანდარტულ რესურსს. უნდა ველოდოთ ამ ლითონის კონსტრუქციების საიმედოობის შემცირებას ექსპლუატაციის დროს შიდა და გარე დაზიანების დაგროვების გამო. TP-ისა და OOGCF-ის აღჭურვილობის დიაგნოსტიკისა და შეფასების საკითხები პოტენციური საფრთხეზიანი ამ პერიოდისთვის საკმარისად არ არის შესწავლილი.
ზემოაღნიშნულთან დაკავშირებით, შესაბამისია კვლევები, რომლებიც დაკავშირებულია წყალბადის სულფიდის შემცველი ნავთობისა და გაზის კონდენსატის საბადოების შემცველი ლითონის კონსტრუქციების დაზიანების ძირითადი მიზეზების იდენტიფიცირებასთან, მილსადენებისა და აღჭურვილობის დიაგნოსტიკისა და მათი ნარჩენი სიცოცხლის შეფასების მეთოდების შემუშავებასთან.
სამუშაო შესრულდა შესაბამისად პრიორიტეტიმეცნიერებისა და ტექნოლოგიების განვითარება (2728p-p8 დათარიღებული 07/21/96) "ტექნოლოგია პროდუქციის, წარმოებისა და ობიექტების უსაფრთხოების უზრუნველსაყოფად" და რუსეთის მთავრობის დადგენილება 11/16/1996 N 1369 1997 წელს განხორციელების შესახებ. -2000. TF-ის შიდა დიაგნოსტიკა ურალის რეგიონისა და ტიუმენის რეგიონის ტერიტორიებზე.
1. OGCF-ის თხ-ის და აღჭურვილობის მუშაობის პირობებისა და ტექნიკური მდგომარეობის ანალიზი
სადისერტაციო დასკვნა თემაზე "მასალების ქიმიური წინააღმდეგობა და კოროზიისგან დაცვა", გონჩაროვი, ალექსანდრე ალექსეევიჩი
ძირითადი დასკვნები
1. დადგინდა OOGCF-ის მუშაობის 20 წლის განმავლობაში TP-ისა და აღჭურვილობის დაზიანების ძირითადი მიზეზები: მილები და მილების შეერთებები ექვემდებარება ორმოიან კოროზიას და SR, ნაძვის ხეები - SR; 10 წლის მუშაობის შემდეგ, VR ჩნდება CGTP მოწყობილობებში; აპარატის ნაწილები იშლება ორმოიანი კოროზიის გამო; TP-ის დეფექტური შედუღებული სახსრები ექვემდებარება SR-ს, VR ხდება TP მეტალში მუშაობის 15 წლის შემდეგ; ჩამკეტი და საკონტროლო სარქველები კარგავენ შებოჭილობას დალუქვის ელემენტების მტვრევადობის გამო; OGPP მოწყობილობები ექვემდებარება პიტტურ კოროზიას, არის მოწყობილობის გაუმართაობა VR და SR გამო; სითბოს გაცვლის მოწყობილობა იშლება მარილოვანი საბადოებით რგოლის დაბლოკვის გამო და ლითონის ორმოიანი კოროზიის გამო; ტუმბოს გაუმართაობა გამოწვეულია საკისრების განადგურებით, ხოლო დგუშის კომპრესორები - დგუშის ღეროების და საკინძების განადგურებით; დამუშავებული აირის TP-ის ჩავარდნების უმეტესობა გამოწვეულია შედუღებული სახსრების დეფექტებით.
2. შეიქმნა ავტომატური მონაცემთა ბაზა, რომელიც შეიცავს ტექნოლოგიური პროცესებისა და აღჭურვილობის 1450-ზე მეტ ხარვეზს, რამაც შესაძლებელი გახადა სტრუქტურული ხარვეზების განაწილების შაბლონების დროულად იდენტიფიცირება. იგივე მიზეზები: ორმოიანი კოროზიის, მექანიკური დაზიანების, შებოჭილობის დაკარგვის და VR-ის გამო ჩავარდნების რიცხვი იზრდება მომსახურების ვადის გაზრდით; და SR-ის გამო წარუმატებლობის რაოდენობა მაქსიმალურია OOGCF მუშაობის პირველ ხუთ წელიწადში, შემდეგ მცირდება და რჩება პრაქტიკულად იმავე დონეზე.
3. დადგინდა, რომ გაუმართავი CGTP და OGPP მოწყობილობების უპრობლემოდ მუშაობის საშუალო დრო 1,3-1,4-ჯერ აღემატება პროექტის დაგეგმილ დროს, რაც 10-2 წელია. TP OOGCF-ის უკმარისობის საშუალო მაჩვენებელი
3 1 კომპონენტი 1.3-10" წელი" არის გაზსადენებისა და კონდენსატის მილსადენების ჩავარდნების ნაკადის მნიშვნელობებისთვის დამახასიათებელ ზღვრებში. საშუალო ინტენსივობა
3 1 მილის უკმარისობის მაჩვენებელი არის 1.8-10 "წელი". OGPP მოწყობილობების საშუალო უკმარისობის მაჩვენებელია 5-10"4 წელი"1, რაც ახლოსაა ამ მაჩვენებელთან ატომური ელექტროსადგურებისთვის (4 T0"4 წელი""). CGTP მოწყობილობების უკმარისობის საშუალო მაჩვენებელი
168 უდრის 13-10"4 წელს"1 და აღემატება ამ მახასიათებელს OGPP მოწყობილობებისთვის 2,6-ჯერ, რაც ძირითადად განპირობებულია CGTP მოწყობილობების ჩანაცვლებით არაგამტარი წყალბადის სტრატიფიკაციით.
4. დადგინდა დეფექტების რაოდენობის დამოკიდებულება TP-ის მუშაობის რეჟიმზე და აშენდა რეგრესიის მოდელი კოროზიის დაზიანების წარმოქმნის პროგნოზირებისთვის. შიდა ზედაპირი TP. TS-ის კოროზიის მდგომარეობის მოდელირება, რომელიც დაფუძნებულია დეფექტების inline გამოვლენის შედეგებზე, შესაძლებელს ხდის განისაზღვროს TS-ის მუშაობის ყველაზე ეკონომიური და უსაფრთხო რეჟიმები.
5. შემუშავებული შეფასების მეთოდები:
აღჭურვილობის ნარჩენი ვადა და ტექნოლოგიური პროცესი ლითონების წინააღმდეგობის შეცვლისთვის წყალბადის სულფიდის დაბზარვის მიმართ;
სტრუქტურების ფუნქციონირება, რომლებშიც აღირიცხება წყალბადის სტრატიფიკაციები, მათი პერიოდული მონიტორინგის ქვეშ;
ზედაპირული კოროზიის დაზიანებით და შიდა მეტალურგიული დეფექტებით გარსის კონსტრუქციების ზღვრული მდგომარეობის კრიტერიუმები;
აღჭურვილობისა და TS-ის ნარჩენი სიცოცხლე ზედაპირის კოროზიით დაზიანებით.
ტექნიკამ შესაძლებელი გახადა დაასაბუთებულიყო დემონტაჟული მოწყობილობების რაოდენობის შემცირება და TC-ის დეფექტური მონაკვეთების ჭრის დაგეგმილი რაოდენობის შემცირება სიდიდის ბრძანებით.
6. შემუშავებულია ტექნიკისა და პროცესის ტექნოლოგიის დიაგნოსტიკის ტექნიკა, რომელიც განსაზღვრავს აღჭურვილობისა და პროცესის ტექნოლოგიის ტექნიკური მდგომარეობის მონიტორინგის სიხშირეს, მეთოდებსა და ფარგლებს, დეფექტების ტიპისა და მათი პოტენციური საფრთხის შეფასების ნიშნებს, შემდგომი ექსპლუატაციის პირობებს. ან სტრუქტურების შეკეთება. მეთოდოლოგიის ძირითადი დებულებები შეტანილია „პროცესის აღჭურვილობისა და მილსადენების დიაგნოსტიკის დებულებაში P“ ორენბურგგაზპრომი", ექვემდებარება გოგირდწყალბადის შემცველ გარემოს", დამტკიცებულია RAO "GAZPROM" და Gosgortekhnadzor რუსეთის მიერ.
სადისერტაციო კვლევისათვის საჭირო ცნობარების სია ტექნიკურ მეცნიერებათა კანდიდატი გონჩაროვი, ალექსანდრე ალექსეევიჩი, 1999 წ
1. აკიმოვი გ.ვ. ლითონების კოროზიის გამოკვლევის თეორია და მეთოდები. მ ედ. სსრკ მეცნიერებათა აკადემია 1945. 414 გვ.
2. ანდრეიკოვი ა.ე. პანასიუკი ვ.ვ. ლითონების წყალბადის მტვრევადობის მექანიკა და სტრუქტურული ელემენტების გაანგარიშება სიმტკიცისთვის / უკრაინის სსრ. ფიზ.-მექ. In-t-Lvov, 1987. -50გვ.
3. არჩაკოვი იუ.ი., ტესლია ბ.მ., სტაროსტინა მ.კ. ქიმიური წარმოების აღჭურვილობის კოროზიის წინააღმდეგობა. JL: Chemistry, 1990. 400 გვ.
4. ბოლოტინ ვ.ვ. ალბათობის თეორიისა და სანდოობის თეორიის მეთოდების გამოყენება სტრუქტურების გამოთვლებში. -მ.: Stroyizdat, 1971.-255 გვ.
5. VSN 006-89. მაგისტრალური და საველე მილსადენების მშენებლობა. შედუღება. მინეფტეგაზტროი. მ., 1989. - 216გვ.
6. გაფაროვი ნ.ა., გონჩაროვი ა.ა., გრინცოვი ა.ს., კუშნარენკო ვ.მ. მილსადენებისა და აღჭურვილობის კოროზიის კონტროლის მეთოდები// ქიმიური და ნავთობის ინჟინერია. 1997. - No 2. - S. 70-76.
7. გაფაროვი ნ.ა., გონჩაროვი ა.ა., გრინცოვი ა.ს., კუშნარენკო ვ.მ. ექსპრეს-. ლითონების მდგრადობის შეფასება წყალბადის სულფიდის დაბზარვის მიმართ. // ქიმიური და ნავთობის ინჟინერია. 1998. - No 5. - S. 34-42.
8. გაფაროვი ნ.ა., გონჩაროვი ა.ა., კუშნარენკო ვ.მ. წყალბადის სულფიდის ნავთობისა და გაზის საბადოების შემცველი აღჭურვილობის კოროზია და დაცვა. მ.: ნედრა.- 1998. - 437გვ.
9. გაფაროვი ნ.ა., გონჩაროვი ა.ა., კუშნარენკო ვ.მ. წყალბადის შემცველ საშუალებებთან კონტაქტში სტრუქტურების შედუღებული სახსრების კონტროლის მეთოდები // შედუღების წარმოება. 1997. - No 12. - S. 18-20.
10. გაფაროვი ნ.ა., გონჩაროვი ა.ა., კუშნარენკო ვ.მ., შჩეპინოვი დ.ნ. TP-ის კოროზიული მდგომარეობის მოდელირება შიდა დიაგნოსტიკის შედეგების საფუძველზე / საერთაშორისო კონგრესი "Protection-98". M. 1998. - S. 22.
11. გონჩაროვი ა.ა., ოვჩინიკოვი პ.ა. 19998 წლის სადიაგნოსტიკო სამუშაოების ანალიზი საწარმოს ობიექტებში. ორენბურგგაზპრომი”და მათი გაუმჯობესების პერსპექტივები 1999 წელს ”დიაგნოსტიკის დებულების” განხორციელების თვალსაზრისით.
12. გონჩაროვი ა.ა., ნურგალიევი დ.მ., მიტროფანოვი ა.ვ. და სხვა.წესები ორენბურგგაზპრომის საწარმოს ტექნოლოგიური აღჭურვილობისა და მილსადენების დიაგნოსტიკის შესახებ, რომლებიც ექვემდებარება წყალბადის სულფიდის შემცველ მედიას M.: 1998.-86s.
13. გონჩაროვი ა.ა. აღჭურვილობისა და მილსადენების დიაგნოსტიკის ორგანიზება ორენბურგგაზპრომი“, რომლებმაც ამოწურეს რესურსი. საერთაშორისო NT სემინარის მასალები. მოსკოვი: IRTs Gazprom. - 1998. - S. 43-47.
14. გონჩაროვი ა.ა. ტექნოლოგიური აღჭურვილობისა და მილსადენების ოპერაციული საიმედოობა//გაზის მრეწველობა.-1998.-No 7. გვ 16-18.
15. გონჩაროვი ა.ა., ჩირკოვი იუ.ა. OGCF მილსადენების ნარჩენი სიცოცხლის პროგნოზირება. საერთაშორისო NT სემინარის მასალები. მოსკოვი: IRTs Gazprom. - 1998. - S. 112-119.
16. GOST 11.007-75 ვეიბულის განაწილების პარამეტრების შეფასებებისა და ნდობის ლიმიტების განსაზღვრის წესები.
17. GOST 14249-89. გემები და მოწყობილობები. სიძლიერის გამოთვლის ნორმები და მეთოდები.
18. GOST 14782-86. კონტროლი არ არის დესტრუქციული. კავშირები შედუღებულია. ულტრაბგერითი მეთოდები.
19. GOST 17410-78. კონტროლი არ არის დესტრუქციული. ლითონის უნაკერო ცილინდრული მილები. ულტრაბგერითი ხარვეზის გამოვლენის მეთოდები.
20. GOST 18442-80. კონტროლი არ არის დესტრუქციული. კაპილარული მეთოდები. Ძირითადი მოთხოვნები.
21. GOST 21105-87. კონტროლი არ არის დესტრუქციული. მაგნიტური ნაწილაკების მეთოდი.
22. GOST 22727-88. ნაგლინი ფურცელი. ულტრაბგერითი კონტროლის მეთოდები.
23. GOST 24289-80. არადესტრუქციული მორევის დენის კონტროლი. ტერმინები და განმარტებები.
24. GOST 25221-82. გემები და მოწყობილობები. ქვედა და გადასაფარებლები სფერულია, არ არის მძივები. სიძლიერის გამოთვლის ნორმები და მეთოდები.
25. GOST 25859-83. ფოლადისგან დამზადებული ჭურჭელი და აპარატურა. დაბალი ციკლის დატვირთვის დროს სიძლიერის გამოთვლის ნორმები და მეთოდები.
26. GOST 27.302-86. საიმედოობა ტექნოლოგიაში. ტექნიკური მდგომარეობის პარამეტრის დასაშვები გადახრის დადგენისა და ნარჩენი სიცოცხლის პროგნოზირების მეთოდები შემადგენელი ნაწილებიმანქანების ერთეულები.
27. GOST 28702-90. კონტროლი არ არის დესტრუქციული. სისქის საზომი ულტრაბგერითი კონტაქტი. ზოგადი ტექნიკური მოთხოვნები
28. GOST 5272-68. ლითონების კოროზია. Ვადები.
29. GOST 6202-84. გემები და მოწყობილობები. საყრდენი დატვირთვების ზემოქმედებისგან ჭურვებისა და ფსკერების სიძლიერის გაანგარიშების ნორმები და მეთოდები.
30. GOST 9.908-85. ლითონები და შენადნობები. კოროზიის და კოროზიის წინააღმდეგობის ინდიკატორების განსაზღვრის მეთოდები.
31. Gumerov A.G., Gumerov K.M., Roslyakov A.V., გრძელვადიანი ნავთობსადენების რესურსის გაზრდის მეთოდების შემუშავება. -მ.: VNIIOENG, 1991 წ.
32. დუბოვოი ვ.ია., რომანოვი ვ.ა. წყალბადის გავლენა ფოლადის მექანიკურ თვისებებზე // ფოლადი. 1974. - T. 7. - N 8. - S. 727 - 732.
33. დიაკოვი ვ.გ., შრაიდერი ა.ბ. ნავთობის გადამამუშავებელი და ნავთობქიმიური მრეწველობის აღჭურვილობის დაცვა წყალბადის სულფიდის კოროზიისგან. -M.: TsNIITEneftekhim, 1984. 35 გვ.
34. ზაივოჩინსკი ბ.ი. მაგისტრალური და ტექნოლოგიური მილსადენების გამძლეობა. თეორია, გამოთვლის მეთოდები, დიზაინი. მ.: ნედრა. 1992. -271გვ.
35. ზახაროვი იუ.ვ. დაძაბულობის გავლენა ფოლადის დრეკადობაზე წყალბადის სულფიდის ხსნარში. // კოროზია და დაცვა ნავთობისა და გაზის მრეწველობაში. -1975წ. -N10.-ს. 18-20.
36. Iino I. Hydrogen swelling and cracking.-translation of VCP N B-27457, 1980, Boseku gijutsu, t.27, N8, 1978, გვ.312-424.
37. ინსტრუქციები მაგისტრალური გაზსადენების წრფივი ნაწილის მორევის კონტროლისთვის.-M .: RAO "გაზპრომი", VNIIGAZ. 1997 - 13 გვ.
38. ინსტრუქციები ფიტინგების შეყვანის კონტროლისთვის წყალბადის სულფიდრეზისტენტულ დიზაინში. მოსკოვი: VNIIGAZ. 1995. - 56გვ.
39. ინსტრუქციები მაგისტრალური გაზსადენების ხაზოვანი ნაწილის ექსპლუატაციისა და კაპიტალური შეკეთების დროს გამოკვლევის, უარყოფისა და შეკეთების შესახებ. M. VNIIgaz, 1991 წ -12 წმ.
40. საველე მილსადენებში ინჰიბიტორების დაცვის მასალებისა და ტექნოლოგიების დამადასტურებელი საწყისი მონაცემები. კვლევის ანგარიში // დონეცკი. YUZHNIIGIPROGAZ. 1991. - 38 გვ.172
41. კარპენკო გ.ვ., კრიპიაკევიჩ რ.ი. წყალბადის გავლენა ფოლადის თვისებებზე.- მ.: Metallurgizdat, 1962. 198 გვ.
42. კოსტეცკი ბ.ი., ნოსოვსკი ი.გ. et al., საიმედოობა და გამძლეობა მანქანები. -"ტექნიკა". 1975. -408გვ.
43. სტაციონარული ორთქლისა და ცხელი წყლის ქვაბები და ორთქლის მილები და ცხელი წყალი. სიძლიერის გამოთვლის ნორმები. OST 108.031.02 75. - L.: TsKTI, 1977. -107 გვ.
44. კუშნარენკო ვ.მ., გრინცოვი ა.ს., ობოლენცევი ნ.ვ. ლითონის ურთიერთქმედების კონტროლი OGKM-ის სამუშაო გარემოსთან.- M .: VNIIEgazprom, 1989.- 49 გვ.
45. ლივშიცი ლ.ს., ბახრახ ლ.პ., სტრომოვა რ.პ. დაბალნახშირბადიანი შენადნობი ფოლადების სულფიდური კრეკინგი // მილსადენების, ჭაბურღილების, გაზის წარმოებისა და გაზის გადამამუშავებელი მოწყობილობების კოროზია და დაცვა. 1977. - N 5. - S. 23 - 30.
46. მალოვი ე.ა. ნავთობისა და გაზის ინდუსტრიის მთავარ და საველე მილსადენებზე ავარიების მდგომარეობის შესახებ // სემინარის აბსტრაქტები., 23-24 მაისი, 1996 წ. M. ცენტრალური რუსული ცოდნის სახლი, გვ. 3-4.
47. მანნაპოვი რ.გ. ზედაპირული განადგურების შემთხვევაში ქიმიური და ნავთობის აღჭურვილობის საიმედოობის შეფასება. KhN-1, TSINTIKHIMNEFTEMASH, მოსკოვი, 1988.-38 გვ.
48. WGC-ზე ცვალებად პირობებში კოროზიის შეფასების და პროგნოზირების მეთოდი. კვლევის ანგარიში // VNII ბუნებრივი აირი.-მ.: 1994.28გვ.
49. გემების / მტვრის შემგროვებლების, ფილტრის გამყოფების და ა.შ. / ოპერაციული წნევის ქვეშ RAO GAZPROM-ის CS და BCS-ზე .// JSC TsKBN RAO GAZPROM, 1995, 48 გვ. ნარჩენი მომსახურების ვადის შეფასების მეთოდოლოგია.
50. ტექნოლოგიური ფოლადის მილსადენების ნარჩენი რესურსის ალბათური შეფასების მეთოდოლოგია. M .: NTP "Pipeline", 1995 წელი (შეთანხმებული რუსეთის გოსგორტექნაძორის მიერ 11.01.1996 წ.
51. წყალბადის სულფიდის შემცველ გარემოში მომუშავე მოწყობილობებისა და აპარატების ტექნიკური მდგომარეობის დიაგნოსტიკის მეთოდები. (დამტკიცებულია რუსეთის საწვავის და ენერგეტიკის სამინისტროს მიერ 1993 წლის 30 ნოემბერს. შეთანხმებულია რუსეთის გოსგორტეხნაძორის მიერ 1993 წლის 30 ნოემბერს)
52. ნავთობის გადამუშავების, ნავთობქიმიური და ქიმიური მრეწველობის ტექნოლოგიური აღჭურვილობის ნარჩენი მუშაობის რესურსის შეფასების მეთოდოლოგია, ვოლგოგრადი, VNIKTI ნავთობქიმიური მოწყობილობა, 1992 წ.
53. მაზურ ი.ი., ივანცოვი ო.მ., მოლდოვანოვი ო.ი. მილსადენების სტრუქტურული საიმედოობა და ეკოლოგიური უსაფრთხოება. მ.: ნედრა, 1990. - 264გვ.
54. მოტეხილობის მექანიკა, რედ. დ.ტემპლინა მ.: მირი, 1979.- 240გვ.173
55. კოროზიას დაქვემდებარებული ნავთობგადამამუშავებელი მილსადენების, გემების, აპარატების და ნავთობგამწმენდი ნაგებობების ტექნოლოგიური ბლოკების ნარჩენი სიცოცხლის პროგნოზირების მეთოდოლოგია - M .: MINTOPENERGO. -1993.- 88გვ.
56. გაზსადენების მომსახურების ვადის შეფასების მეთოდოლოგია. M.IRTS გაზპრომი, 1997 - 84 წწ.
57. გაიდლაინებიკოროზიის მდგომარეობის დიაგნოსტიკური გამოკვლევისა და მიწისქვეშა მილსადენების კოროზიისგან ყოვლისმომცველი დაცვის შესახებ. - M.: SOYUZENERGOGAZ, GAZPROM, 1989. 142 გვ.
59. Mirochnik V.A., Okenko A.P., Sarrak V.I. ფერიტულ-პერლიტურ ფოლადებში ნატეხი ბზარის ინიცირება წყალბადის არსებობისას //FKhMM.- 1984. N 3. -S. 14-20.
60. მიტენკოვი ფ.მ., კოროტკიხ იუ.გ., გოროდოვი გ.ფ. და სხვები მანქანათმშენებლობის კონსტრუქციების ნარჩენი რესურსის განსაზღვრა და დასაბუთება ხანგრძლივი მუშაობისას. //მანქანების მანქანათმშენებლობისა და საიმედოობის პრობლემები, N 1, 1995 წ.
61. MSKR-01-85. ფოლადების ტესტირების მეთოდი წყალბადის სულფიდის კოროზიის დაბზარვისადმი მდგრადობისთვის მოსკოვი: VNIINMASH, 1985. 7 გვ.
62. Nekasimo A., Iino M., Matsudo X., Yamada K. მილსადენის ფოლადის წყალბადის ეტაპობრივი ბზარი, რომელიც მუშაობს წყალბადის სულფიდის შემცველ გარემოში. Nippon Steel Corporation-ის პროსპექტი, იაპონია, 1981 წ. 2 40.
63. ატომური ელექტროსადგურების რეაქტორების, ორთქლის გენერატორების, გემებისა და მილსადენების, ექსპერიმენტული და კვლევითი ატომური რეაქტორების და დანადგარების ელემენტების სიმტკიცის გამოთვლის ნორმები. მოსკოვი: მეტალურგია, 1973. - 408გვ.
64. ნურგალიევი დ.მ., გაფაროვი ნ.ა., ახმეტოვი ვ.ნ., კუშნარენკო ვ.მ., შჩეპინოვი დ.ნ., აფთიკეევი თ.ა. მილსადენების დეფექტურობის შეფასების თაობაზე ხარვეზის გამოვლენის დროს. მეექვსე საერთაშორისო საქმიანი შეხვედრა"დიაგნოზი-96".-იალტა 1996-მ.: IRTs GAZPROM. გვ.35-41.
65. ნურგალიევი დ.მ., გონჩაროვი ა.ა., აფთიკეევი თ.ა. მილსადენების ტექნიკური დიაგნოსტიკის მეთოდები. საერთაშორისო NT სემინარის მასალები. მოსკოვი: IRTs Gazprom. - 1998. - S. 54-59.მ
67. პავლოვსკი ბ.რ., შჩუგორევი ვ.ვ., ხოლზაკოვი ნ.ვ. წყალბადის დიაგნოსტიკა: გამოყენების გამოცდილება და პერსპექტივები // გაზის ინდუსტრია. -1989წ. Პრობლემა. 3. -ს. 30-31
68. პავლოვსკი ბ.რ. და სხვა.სველი გოგირდწყალბადის შემცველი აირის გადამყვანი მილსადენების შემაერთებელი რესურსის პრობლემის გამოკვლევა: კვლევის ანგარიში // AOOT . VNIINEFTEMASH.-M., 1994.-40 ს
69. PB 03-108-96. ტექნოლოგიური მილსადენების მშენებლობისა და უსაფრთხო ექსპლუატაციის წესები. მოსკოვი: NPO OBT, 1997 - 292 გვ. (დამტკიცებულია რუსეთის გოსგორტექნაძორის მიერ 1995 წლის 2 მარტს)
70. პერუნოვი ბ.ვ., კუშნარენკო ვ.მ. წყალბადის სულფიდის შემცველი მედიის ტრანსპორტირების მილსადენების მშენებლობის ეფექტურობის გაუმჯობესება. მოსკოვი: Informneftegazstroy. 1982. გამოცემა. 11. - 45 გვ.
71. პეტროვი ჰ.ა. კათოდური პოლარიზაციის დროს მიწისქვეშა მილსადენებში ბზარების წარმოქმნის პრევენცია. M.: VNIIOENG, 1974. - 131გვ.
72. PNAE G-7-002-86. ატომური ელექტროსადგურების აღჭურვილობისა და მილსადენების სიმტკიცის გაანგარიშების სტანდარტები. M.: ENERGOATOMIZDAT, 1986 წ
73. PNAE G-7-014-89. ძირითადი მასალების (ნახევრად მზა პროდუქციის), შედუღებული სახსრებისა და ატომური ელექტროსადგურების აღჭურვილობისა და მილსადენების შემოწმების ერთიანი მეთოდები. ულტრაბგერითი კონტროლი. ნაწილი 1. M.: ENERGOATOMIZDAT, 1990 წ
74. PNAE G-7-019-89. ძირითადი მასალების (ნახევრად მზა პროდუქციის), შედუღებული სახსრებისა და ატომური ელექტროსადგურების აღჭურვილობისა და მილსადენების შემოწმების ერთიანი მეთოდები. შებოჭილობის კონტროლი. გაზისა და სითხის მეთოდები. ENERGOATOMIZDAT, მოსკოვი, 1990 წ
75. პოლ მოსი ბრიტანული გაზი. ძველი პრობლემები ახალი გადაწყვეტილებები. "ნეფტეგაზი" გამოფენაზე "NEFTEGAZ-96". M.: - 1996. - S. 125-132.
76. პოლოვკო ა.მ. სანდოობის თეორიის საფუძვლები.-მ.: „ნაუკა“, 1964.-446 გვ.
77. დებულება საწარმოში ფიტინგების, მილებისა და ფიტინგების შეყვანის კონტროლის შესახებ“ ორენბურგგაზპრომი". დამტკიცებულია " ორენბურგგაზპრომი» 26.11.96წ შეთანხმებული რუსეთის გოსგორტეხნაძორის ორენბურგის ოლქის მიერ 1996 წლის 20 ნოემბერს175.
78. დებულება საწვავი-ენერგეტიკული კომპლექსის ფეთქებადი მრეწველობის ტექნოლოგიური აღჭურვილობის დიაგნოსტიკის პროცედურის შესახებ. (დამტკიცებულია რუსეთის საწვავის და ენერგეტიკის სამინისტროს მიერ 1993 წლის 24 იანვარს. შეთანხმებულია რუსეთის გოსგორტექნაძორის მიერ 1992 წლის 25 დეკემბერს)
79. დებულება სამრეწველო ენერგიის ორთქლისა და ცხელი წყლის ქვაბების ტექნიკური დიაგნოსტიკის სისტემის შესახებ. -მ.: NGP "DIEKS" 1993 წ. 36 წ.
80. რეგლამენტი გაზის მწარმოებელი საწარმოების საველე აღჭურვილობის ტექნიკური და დაგეგმილი პრევენციული შეკეთების სისტემის შესახებ - კრასნოდარი: PO Soyuzorgenergogaz. - 1989. - 165 გვ.
81. წესები მილსადენების საექსპერტო ტექნიკური დიაგნოსტიკის შესახებ, ორენბურგი, 1997 წ. 40 გვ.
82. პოლოზოვი ვ.ა. მაგისტრალური გაზსადენების დაზიანების საფრთხის კრიტერიუმები. // M. გაზის ინდუსტრია No6, 1998 წ
83. წნევით ჭურჭლის დიზაინისა და უსაფრთხო მუშაობის წესები. (PB 10-115-96).- M.: PIO OBT.- 1996.- 232გვ.
84. რ 50-54-45-88. გამოთვლები და სიძლიერის ტესტები. მანქანების ელემენტებისა და სტრუქტურების დაძაბულობის დაძაბულობის მდგომარეობის განსაზღვრის ექსპერიმენტული მეთოდები - M .: VNIINMASH. 1988 -48 გვ.
85. რ 54-298-92. გამოთვლები და სიძლიერის ტესტები. მასალების წინააღმდეგობის განსაზღვრის მეთოდები წყალბადის სულფიდის შემცველი საშუალებების ზემოქმედებისადმი მოსკოვი: GOSSTANDART RUSSIA, VNIINMASH, OrPI. 26 გვ.
86. RD 09-102-95. სახელმძღვანელო მითითებები პოტენციურად სახიფათო ობიექტების ნარჩენი რესურსის დასადგენად, რომელსაც ზედამხედველობს რუსეთის გოსგორტექნაძორი. -მ.: გოსგორტეხნაძორი. Სწრაფი. No57 17.11.95წ. 14 გვ.
87. RD 26-02-62-97. კოროზიულ-აქტიურ წყალბადის სულფიდის შემცველ გარემოში მომუშავე ჭურჭლისა და აპარატის ელემენტების სიძლიერის გაანგარიშება. მოსკოვი: VNIINeftemash, TsKBN, 1997 წ
88. RD 26-15-88. გემები და მოწყობილობები. ფლანგური სახსრების სიმტკიცისა და შებოჭილობის გაანგარიშების ნორმები და მეთოდები. მოსკოვი: NIIKHIMMASH, UkrNII-KHIMMASH, VNIINEFTEMASH. - 1990 - 64 გვ.
89. RD 34.10.130-96. ვიზუალური და საზომი კონტროლის ინსტრუქციები. (დამტკიცებულია რუსეთის ფედერაციის საწვავის და ენერგეტიკის სამინისტროს მიერ 1996 წლის 15 აგვისტოს)
90. RD 39-132-94. ნავთობსადენების ექსპლუატაციის, გადასინჯვის, შეკეთების და უარყოფის წესები. M.: NPO OBT - 1994 - 272 გვ.
92. RD-03-131-97. გემების, აპარატების, ქვაბების, ტექნოლოგიური მილსადენების აკუსტიკური ემისიის კონტროლის ორგანიზებისა და ჩატარების წესები. (დამტკიცებულია რუსეთის გოსგორტეხნაძორის 11.11.96 No44 დადგენილებით.)
93. RD-03-29-93. ორთქლისა და ცხელი წყლის ქვაბების, წნევის ჭურჭლის, ორთქლისა და ცხელი წყლის მილსადენების ტექნიკური შემოწმების სახელმძღვანელო M .: NPO OBT, 1994 წ.
94. RD26-10-87 გაიდლაინები. ზედაპირული განადგურების შემთხვევაში ქიმიური და ნავთობის აღჭურვილობის საიმედოობის შეფასება. M. OKSTU 1987 30 წ.
95. RD-51-2-97. მილსადენის სისტემების შიდა ინსპექტირების ინსტრუქციები. M.: IRTs Gazprom, 1997 48 გვ.
100. როზენფელდი ი.ლ. კოროზიის ინჰიბიტორები.-M.: Chemistry, 1977.-35 e.,
101. სარრაკ ვ.ი. წყალბადის მტვრევადობა და ფოლადის სტრუქტურული მდგომარეობა //MITOM. 1982. - N 5. - S. 11 - 17.
102. სევერცევი ჰ.ა. კომპლექსური სისტემების საიმედოობა ექსპლუატაციაში და განვითარებაში. -მ.: უმაღლესი სკოლა. 1989.- 432 გვ.
103. SNiP Sh-42-80.მთავარი მილსადენები. M.: Stroyizdat, 1981.- 68გვ.
104. SNiP 2.05.06-85 *. მთავარი მილსადენები M.: რუსეთის მშენებლობის სამინისტრო. GUL CPP, 1997. -60გვ.
105. SNiP 3.05.05-84. ტექნოლოგიური აღჭურვილობა და ტექნოლოგიური მილსადენები. დამტკიცებულია სსრკ მინეფტეხიმპრომის მიერ 01/01/1984 წ
106. მჟავე აირის ტრანსპორტირების მაგისტრალური მილების ფოლადი. Prospectus of Nippon Kokan LTD, 1981. 72 გვ.
107. IEC სტანდარტი. სისტემების სანდოობის ანალიზის ტექნიკა. წარუმატებლობის ტიპისა და შედეგების ანალიზის მეთოდი. პუბლიკაცია 812 (1985 წ.). მ.: 1987 წ.
108. სტეკლოვი ო.ი., ბოდრიხინი ნ.გ., კუშნარენკო ვ.მ., პერუნოვი ბ.ვ. ფოლადების და შედუღებული სახსრების გამოცდა წყალბადით მდიდარ გარემოში.- მ.:-მეტალურგია.- 1992.- 128 გვ.
109. ტომაშოვი ნ.დ. კოროზიის თეორია და ლითონების დაცვა. მ.ედ. სსრკ მეცნიერებათა აკადემია 1960. 590 გვ.
110. W ord K.P., Dunford D.H., Mann E.S. არსებული მილსადენების დეფექტოსკოპია კოროზიის და დაღლილობის ბზარების გამოსავლენად. „დიაგნოსტიკა-94“.-იალტა 1994.-მ.: IRTs GAZPROM.-S.44-60.17?
111. F.A. Khromchenko, ქვაბის მილებისა და ორთქლის მილების შედუღებული სახსრების საიმედოობა. M.: Energoizdat, 1982. - 120გვ.
112. Shreider A.V., Shparber I.S., Archakov Yu.I. წყალბადის გავლენა ზეთსა და ქიმიურ აღჭურვილობაზე.- M.: Mashinostroenie, 1979.- 144 გვ.
113. შვედი მ.მ. წყალბადის გავლენის ქვეშ რკინისა და ფოლადის საოპერაციო თვისებების ცვლილებები. კიევი: ნაუკოვა დუმკა, 1985. - 120გვ.
114. იაკოვლევი ა.ი. წყალბადის სულფიდის კოროზიული მოქმედება მეტალებზე. VNIIEgazprom, მოსკოვი: 1972. 42 გვ.
115. Yamamota K., Murata T. ნავთობის ჭაბურღილების მილების დამუშავება, რომლებიც განკუთვნილია სველი მჟავე აირის გარემოში მუშაობისთვის // ტექნიკური ანგარიში კომპანია "Nippon Steel Corp".-1979.-63 გვ.
116. ANSI/ASME B 31G-1984. სახელმძღვანელო კოროზიული მილსადენების დარჩენილი სიმტკიცის დასადგენად. ASME. New York.13 0 ბრიტანული გაზის საინჟინრო სტანდარტი BGC/PS/P11. 42 გვ.
117. ბიფერ გ.ი. მილსადენის ფოლადის ეტაპობრივი ბზარი მჟავე გარემოში // მასალების შესრულება, 1982. - ივნისი. - გვ. 19 - 34.
118. Marvin C.W. კოროზიირებული მილის სიძლიერის განსაზღვრა. // მასალების დაცვა და შესრულება. 1972. - V. 11. - გვ. 34 - 40.
119. NACE MR0175-97.მატერიალური მოთხოვნები. სულფიდური სტრესის გატეხვის წინააღმდეგობა ლითონის მასალები ნავთობის საბადოების აღჭურვილობისთვის.l997. 47 გვ.
120. Nakasugi H., Matsuda H. New Dine-Pipe Steels-ის განვითარება არაჟანი გაზის სერვისისთვის // Nippon Steel Techn. რეპ.- 1979. N14.- გვ.66-78.
121. O "Grandy T.J., Hisey D.T., Kiefner J.F., ზეწოლის გაანგარიშება კოროზირებულ მილზე შემუშავებული//Oil and Gas J.-1992.-№42.-P. 84-89.
122. Smialawski M. Hydrogening Steel. Pergam Press L. 1962. 152 გვ.
123. Terasaki F., Ikeda A., Tekejama M., Okamoto S., The Hydrogen Induced Cracking Sucseptibilities of Various Kinds of Commerc. Rolled Steels under Wet Hydrogene Sulfide // გარემო. სუმიტომოს ძებნა. 1978. - N 19. - გვ 103-111.
124. თომას ჯ.
125. NACE სტანდარტი ТМ0177-96. სტანდარტული ტესტის მეთოდი ლითონების ლაბორატორიული ტესტირება H2S გარემოში გარემო კრეკინგის სპეციფიკური ფორმებისადმი გამძლეობისთვის. 32 გვ.
126. NACE სტანდარტი TM0284-96 სტანდარტული Tesn მეთოდი მილსადენის და წნევის ჭურჭლის ფოლადების შეფასება წყალბადით გამოწვეული ბზარებისადმი გამძლეობისთვის. 10p
127. Townsend H. Hydrogen Sulfide Stress Corrosion of High Stranght Steel Wire Cracking // Corrosion.- 1972.- V.28.- N2.- გვ.39-46.
გთხოვთ გაითვალისწინოთ, რომ ზემოთ წარმოდგენილი სამეცნიერო ტექსტები განთავსებულია განსახილველად და მიღებულია ორიგინალური დისერტაციის ტექსტის ამოცნობის (OCR) მეშვეობით. ამასთან დაკავშირებით, ისინი შეიძლება შეიცავდეს შეცდომებს, რომლებიც დაკავშირებულია ამოცნობის ალგორითმების არასრულყოფილებასთან.
IN PDF ფაილებიდისერტაციები და რეფერატები, რომლებსაც ჩვენ ვაძლევთ, ასეთი შეცდომები არ არის.
ბ. IN. კოშკინი, IN. ჰ. შჩერბაკოვი, IN. YU. ვასილიევი, GOUVPO მოსკოვი სახელმწიფო ფოლადის ინსტიტუტი და შენადნობები (ტექნოლოგიური უნივერსიტეტი) » ,
ᲡᲐᲠᲩᲔᲚᲘ "მოსგორტეპლო"
კოროზიის ქცევის შეფასების, მონიტორინგის, დიაგნოსტიკის, კოროზიის ქცევის პროგნოზირებისა და კოროზიის სიჩქარის განსაზღვრის ელექტროქიმიური მეთოდები, რომლებიც თეორიულად კარგად იყო განვითარებული და ფართოდ გამოიყენება ლაბორატორიულ პირობებში დიდი ხნის განმავლობაში, დაიწყო გამოყენება ოპერაციულ პირობებში კოროზიის მდგომარეობის შესაფასებლად მხოლოდ ბოლო პერიოდში. 5-10 წელი.
გამორჩეული თვისებაელექტროქიმიური შეფასების მეთოდები არის უნარი განსაზღვროს კოროზიის მდგომარეობა (მათ შორის უწყვეტი) რეალურ დროში მასალისა და კოროზიული გარემოს ერთდროული რეაგირებით.
პოლარიზაციის წინააღმდეგობის (გალვანო- და პოტენციოსტატიკური), რეზისტომეტრიული და წინაღობის მეთოდებს აქვთ ყველაზე ფართო გამოყენება სამუშაო პირობებში კოროზიის მდგომარეობის შესაფასებლად. პირველმა ორმა მიიღო პრაქტიკული განაცხადი. გალვანოსტატიკური გაზომვის მეთოდი გამოიყენება პორტატულ პორტატულ ინსტრუმენტებში, პოტენციოსტატიკური მეთოდი ძირითადად გამოიყენება ლაბორატორიულ კვლევებში უფრო რთული და ძვირადღირებული აღჭურვილობის გამო.
პოლარიზაციის წინააღმდეგობის მეთოდი ეფუძნება კოროზიის სიჩქარის გაზომვას კოროზიის დენის განსაზღვრით.
კოროზიის სიჩქარის გაზომვის არსებული უცხო ინსტრუმენტები ძირითადად ეფუძნება პოლარიზაციის წინააღმდეგობის პრინციპს და შეუძლია კოროზიის სიჩქარის განსაზღვრა საკმარისი სიზუსტით მხოლოდ გაზომილი ობიექტის სრული ჩაძირვის პირობებში კოროზიულ გარემოში, ე.ი. პრაქტიკულად განისაზღვრება საშუალების კოროზიული მოქმედება. ასეთი გაზომვის სქემა დანერგილია უცხოურ ინსტრუმენტებში კოროზიის სიჩქარის შესაფასებლად (ინსტრუმენტები ACM, Ronbaks, Voltalab, Magna და ა.შ.). მოწყობილობები საკმაოდ ძვირია და არ არის ადაპტირებული რუსულ პირობებზე. შიდა კოროზიის მრიცხველები განსაზღვრავენ საშუალების აგრესიულობას, მიუხედავად იმისა, თუ რა ფოლადია დამზადებული მილსადენები და, შესაბამისად, ვერ განსაზღვრავს მილსადენების კოროზიის წინააღმდეგობას ექსპლუატაციის პირობებში.
ამასთან დაკავშირებით, MISiS-მა შეიმუშავა კოროზიის მრიცხველი, რომელიც შექმნილია სითბოს ქსელების მილსადენების კოროზიის სიჩქარის დასადგენად რეალურად მოქმედი ფოლადებისგან.
მცირე ზომის კოროზიის მრიცხველი „KM-MISiS“ (ნახ. 1) შემუშავებულია თანამედროვე ელემენტის ბაზაზე, ზუსტი ციფრული მიკროვოლტმეტრის საფუძველზე ნულოვანი წინააღმდეგობის მქონე. კოროზიმეტრი შექმნილია კოროზიის სიჩქარის გასაზომად პოლარიზაციის წინააღმდეგობის მეთოდით უდენი IR-კომპენსაციის საშუალებით. მოწყობილობას აქვს მარტივი, ინტუიციური ინტერფეისი თხევადი ბროლის ეკრანზე ინფორმაციის კონტროლისა და შეყვანის/გამოტანისთვის.
კოროზიომეტრის პროგრამა ითვალისწინებს პარამეტრების შემოღების შესაძლებლობას, რომლებიც საშუალებას გაძლევთ შეაფასოთ სხვადასხვა კლასის ფოლადის კოროზიის მაჩვენებელი და დააყენოთ ნული. ეს პარამეტრები დაყენებულია კოროზიომეტრის დამზადებისა და დაკალიბრების დროს. კოროზიომეტრი აჩვენებს როგორც კოროზიის სიჩქარის გაზომილ მნიშვნელობას, ასევე პოტენციური სხვაობის მიმდინარე მნიშვნელობებს "E 2 - E1» პარამეტრების გასაკონტროლებლად.
კოროზიომეტრის ძირითადი პარამეტრები შეესაბამება კოროზიისგან და დაბერებისგან დაცვის ერთიან სისტემას (ESZKS).
კოროზიმეტრი "KM-MISiS" შექმნილია კოროზიის სიჩქარის დასადგენად პოლარიზაციის წინააღმდეგობის მეთოდით ელექტროლიტურ გამტარ საშუალებებში და შეიძლება გამოყენებულ იქნას ლითონის ნაწილებისა და აღჭურვილობის კოროზიის სიჩქარის დასადგენად ენერგეტიკის, ქიმიური და ნავთობქიმიური მრეწველობის, სამშენებლო, საინჟინრო, გარემოს დაცვა, განათლების საჭიროებისთვის.
გამოცდილებაექსპლუატაცია
კოროზიმეტრმა გაიარა საპილოტე ტესტები მოსკოვში გათბობის ქსელების მუშაობის პირობებში.
ლენინსკის პროსპექტზე ტესტები ჩატარდა 2003 წლის აგვისტო - ნოემბერში გათბობის ქსელების პირველ და მეორე სქემებზე (აბონენტი 86/80). ამ მონაკვეთში განშტოების მილები შედუღებული იყო გათბობის ქსელების I და II მილსადენის სქემებში, რომლებშიც დამონტაჟდა სენსორები (სამუშაო ელექტროდები) და ტარდებოდა კოროზიის სიჩქარისა და ელექტროქიმიური პარამეტრების ყოველდღიური გაზომვები პროტოტიპის კოროზიის მრიცხველის გამოყენებით. გაზომვები ჩატარდა მილსადენების შიდა ნაწილში გამაგრილებლის პარამეტრების აღრიცხვით. გამაგრილებლის ძირითადი პარამეტრები მოცემულია ცხრილში 1.
სხვადასხვა ხანგრძლივობით 5-დან 45 წთ-მდე გაზომვისას. ჩაიწერა გათბობის ქსელების მილსადენების კოროზიული მდგომარეობის ძირითადი პარამეტრები გრძელვადიანი ტესტების დროს. გაზომვის შედეგები ნაჩვენებია ნახ. 2 და 3. როგორც ტესტის შედეგებიდან ჩანს, კოროზიის სიჩქარის საწყისი მნიშვნელობები კარგად არის კორელაციაში გრძელვადიან ტესტებთან ორივე ტესტში I და II სქემებში. I წრედის კოროზიის საშუალო სიჩქარეა დაახლოებით 0,025 - 0,05 მმ/წელიწადში, II წრედისთვის დაახლოებით 0,25 - 0,35 მმ/წელიწადში. მიღებული შედეგები ადასტურებს ხელმისაწვდომ ექსპერიმენტულ და ლიტერატურულ მონაცემებს ნახშირბადის და დაბალი შენადნობის ფოლადებისგან დამზადებული სითბოს ქსელის მილსადენების კოროზიის წინააღმდეგობის შესახებ. უფრო ზუსტი მნიშვნელობების მიღება შესაძლებელია ექსპლუატირებული მილსადენების ფოლადის კლასების მითითებით. გათბობის ქსელების კოროზიული მდგომარეობის ექსპერტიზა ჩატარდა ენტუზიასტოვის საავტომობილო გზის მონაკვეთზე - საიანსკაიას ქ. ამ ტერიტორიაზე გათბობის მაგისტრალის მონაკვეთები (No. 2208/01 - 2208/03) ხშირად იშლება, მილსადენები ამ ტერიტორიაზე. 
stke დაიგო 1999 - 2001 წლებში. გათბობის მაგისტრალი შედგება პირდაპირი და საპირისპირო ძაფისგან. გათბობის მაგისტრალის პირდაპირი ძაფის ტემპერატურაა დაახლოებით 80-120 ° C 6 ატმოსფეროზე წნევით, დასაბრუნებელი დაახლოებით 30-60 ° C. გაზაფხულ-შემოდგომის პერიოდში, გათბობის მაგისტრალი ხშირად დატბორილია მიწისქვეშა წყლებით (ტერლეცკის აუზების მახლობლად) და/ან კანალიზაცია. გათბობის მაგისტრალის დაგების ბუნება ამ ტერიტორიაზე არის არხი, ბეტონის ღარში საფარით და დაგების სიღრმე დაახლოებით 1,5-2 მ. პირველი გაჟონვა გათბობის მაგისტრალში დაფიქსირდა 2003 წლის გაზაფხულზე, ჩაიშალა და შეიცვალა 2003 წლის აგვისტო-სექტემბერში. შემოწმებისას გათბობის მაგისტრალური არხი დატბორა მილის დიამეტრის დაახლოებით 1/3 - 2/3 მიწისქვეშა წყლებით ან კანალიზაციით. გათბობის მილები იზოლირებული იყო ბოჭკოვანი მინა-ბოჭკოვანი ქსოვილით.
ნაკვეთი No2208/01 - 22008/02. გათბობის მაგისტრალი დაიგო 1999 წელს, მილები შედუღებულია, გრძივი ნაკერი, დიამეტრით 159 მმ, სავარაუდოდ, ქ. 20. მილსადენებს აქვს კუზბასის ლაქის, მინერალური ბამბის და მინის (გადახურვის თექის ან მინაბოჭკოვანი) თბოსაიზოლაციო საფარი. ამ განყოფილებაში არის 11 დეფექტური ზონა კოროზიული დაზიანებით, ძირითადად არხის დატბორვის ზონაში. კოროზიის დაზიანების სიმკვრივე სწორი ძაფის სიგრძის გასწვრივ არის 0,62 მ-1, საპირისპირო 0,04 მ-1. გამორთულია 2003 წლის აგვისტოში.
ნაკვეთი No2208/02 - 2208/03. გაყვანილია 2001 წელს. გათბობის მაგისტრალის სწორი ხაზის პირველადი კოროზია. გამოსაცვლელი მილსადენის დეფექტური მონაკვეთების ჯამური სიგრძეა 82 მ, სწორი ხაზის კოროზიული დაზიანების სიმკვრივეა 0,54 მ-1. სახელმწიფო უნიტარული საწარმო Mosgorteplo-ს ცნობით, მილსადენები დამზადებულია 10KhSND ფოლადისგან.
ნაკვეთი No2208/03 - ცთპ. გაყვანილია 2000 წელს, უწყვეტი მილები, სავარაუდოდ ქ. 20. სწორი ძაფის კოროზიული დაზიანებების სიმკვრივე -0,13 მ -1, უკუ ძაფის -0,04 მ - 1. სწორი ხაზის მილსადენების გარე ზედაპირის კოროზიული დაზიანებების საშუალო სიმკვრივე (როგორიცაა დელოკალიზებული ორმოიანი კოროზია) არის 0,18 - 0,32 მ -1. მილების ამოჭრილი ნიმუშების გარე მხარეს საფარი არ არის. ნიმუშების მილის გარე მხარეს კოროზიული დაზიანებების ბუნება ძირითადად არის ზოგადი კოროზია ისეთი დაზიანებების თანდასწრებით, როგორიცაა ორმოიანი კოროზია, რომლებიც კონუსის ფორმისაა გარე ზედაპირიდან დაახლოებით 10-20 სმ ზომით, ბრუნვით. დაახლოებით 2-7 მმ დიამეტრის ზემოდან. მილის შიგნით არის მცირე ზოგადი კოროზია, მდგომარეობა დამაკმაყოფილებელია. მილის ნიმუშების შემადგენლობის განსაზღვრის შედეგები ნაჩვენებია ცხრილში 2.
შემადგენლობის თვალსაზრისით, მილის ნიმუშების მასალა შეესაბამება "D" ტიპის ფოლადებს (ან KhGSA).
ვინაიდან მილსადენების ნაწილი წყალში არხში იყო, შესაძლებელი გახდა მილის გარე ნაწილის კოროზიის სიჩქარის შეფასება. კოროზიის სიჩქარე შეფასდა არხის საფარის გასასვლელ ადგილებში, მილსადენის უშუალო სიახლოვეს მიწისქვეშა წყლებში და მიწისქვეშა წყლების ყველაზე სწრაფი დინების ადგილებში. მიწისქვეშა წყლის ტემპერატურა 40-60 °C იყო.
გაზომვის შედეგები მოცემულია ცხრილში. 3-4, სადაც წყნარ წყალში მიღებული მონაცემები ხაზგასმულია წითლად.
გაზომვის შედეგები აჩვენებს, რომ იზრდება ზოგადი და ადგილობრივი კოროზიის მაჩვენებლები 
გამოიხატება დროში, რაც ყველაზე მეტად გამოხატულია ადგილობრივი კოროზიის დროს მშვიდ წყალში. ზოგადი კოროზიის სიჩქარე იზრდება დენში, ხოლო მშვიდ წყალში ადგილობრივი კოროზიის სიჩქარე იზრდება.
მიღებული მონაცემები შესაძლებელს ხდის გათბობის ქსელის მილსადენების კოროზიის სიჩქარის დადგენას და მათი კოროზიის ქცევის პროგნოზირებას. მილსადენების კოროზიის მაჩვენებელი ამ მონაკვეთში არის > 0,6 მმ/წელიწადში. მილსადენების მაქსიმალური მომსახურების ვადა ამ პირობებში არის არაუმეტეს 5-7 წელი, ადგილობრივი კოროზიის დაზიანების ადგილებში პერიოდული რემონტით. მეტი ზუსტი პროგნოზიშესაძლებელია კოროზიის უწყვეტი მონიტორინგით და სტატისტიკური მონაცემების დაგროვებით.
ანალიზიოპერატიულიკოროზიის დაზიანებათ
-- [ Გვერდი 1 ] --
UDC 622.691.4.620.193/.197
როგორც ხელნაწერი
ასკაროვი გერმანი რობერტოვიჩი
არასტაბილურის ზემოქმედების შეფასება
ტემპერატურული მდგომარეობა კოროზიისთვის
დიდი დიამეტრის გაზსადენების მდგომარეობა
სპეციალობა 25.00.19 ნავთობისა და გაზსადენების, ბაზებისა და საწყობების მშენებლობა და ექსპლუატაცია დისერტაცია ტექნიკურ მეცნიერებათა კანდიდატის ხარისხზე.
სამეცნიერო ხელმძღვანელიტექნიკურ მეცნიერებათა დოქტორი, პროფესორი გარის ნინა ალექსანდროვნა უფა
შესავალი…………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………. 1.1 კოროზიის პროცესების მოკლე აღწერა მილსადენის ტრანსპორტირებაში…………………………………………………………………………………… 1.1.1 დამახასიათებელი კოროზიული დეფექტები ფოლადის მილზე…………………. 1.2 საიზოლაციო საფარის დამცავი თვისებების დარღვევა………………………….. 1.3 ნიადაგების კოროზიული აგრესიულობა……………………………………………………………………. .. გაზსადენის გარე 1. ზედაპირზე კოროზიული ელემენტების წარმოქმნის მიზეზები………………………………………………………………. 1.4.1 გაზსადენის გარე ზედაპირზე მაკროკოროზიული ელემენტების წარმოქმნის პირობები……………………………………………………………………. 1.4.2 მილსადენის მიმდებარე ნიადაგის ელექტრული წინაღობის ცვლილება კოროზიულ ნიადაგის ფენაში ტენის მოძრაობისას…. 1.5 ტემპერატურისა და ტემპერატურის რყევების გავლენა გაზსადენის კოროზიულ მდგომარეობაზე…………………………………………………………………… 1.6 გაზსადენების დიაგნოსტიკა ღორების გამოყენებით…. 1.7 კოროზიის პროცესების პროგნოზირების მოდელები…………………… დასკვნები თავი 1-ზე ტენიანობის და ტემპერატურის იმპულსური ზემოქმედების შეფასება 2-ზე.გაზსადენის მიმდებარე ნიადაგების კოროზიული აქტივობა…………………… 2.1 ფიზიკური მოდელირება და კონტროლის პარამეტრების შერჩევა…………… 2.2 Მოკლე აღწერა experimental setup………………………………………………………………. soils……………………………… Dependence of corrosion rate on average temperature at 2.
არასტაბილური სითბოს გაცვლა…………………………………………………………. დასკვნა მე-2 თავისთვის………………………………………………………………………… 3. გაზსადენის კოროზიული მდგომარეობის პროგნოზი შიდა შემოწმების მონაცემების საფუძველზე………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………. 3.2 გაზსადენის მონაკვეთის კოროზიული მდგომარეობის ანალიზი შიდა შემოწმების მონაცემების მიხედვით………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………… 3.2.2 VTD-ის შედეგების ანალიზი……………………………………………………………… 3.3 კოროზიის ცენტრების ფორმირება და განვითარების ტემპი მილსადენებზე ფირის იზოლაციით………………………………………………. 3.4 დიდი დიამეტრის მილების დეფექტის კოროზიის პროგნოზირება……………. დასკვნები თავის მე-3……………………………………………………………………… 4. გაზსადენების მონაკვეთების შეკეთების საშიშროების ხარისხის მიხედვით რეიტინგის მეთოდის შემუშავება………………………………………………………….. 4.1. გაზსადენის მონაკვეთების საფრთხის ხარისხის მიხედვით რანჟირების ტექნიკა… 4.1.1 გაზსადენების VTD საფრთხის ხარისხის მიხედვით რანჟირებისას…………… 4.1.2 სარემონტოდ გამოშვებული გაზსადენების მონაკვეთების განსაზღვრის ინტეგრალური ინდიკატორების დაზუსტება. ……………………………………………………………. 4.2 საიზოლაციო საფარისა და ECP საშუალებების ყოვლისმომცველი დიაგნოსტიკა……… 4.2.1 მილსადენების კოროზიის დაზიანების რისკის ფაქტორები………. 4.2.2 კოროზიის აქტივობის რთული ინდექსის გამოთვლის მაგალითი….. 4.3 დიდი დიამეტრის გაზსადენებში ტემპერატურის რყევების აღრიცხვა…..….. 4.4 მთლიანი ინტეგრალური ინდექსი……………………………………… ………. 4.4.1 მთლიანი ინტეგრალური ინდიკატორის გამოთვლის მაგალითი…………………. 4.5 განვითარების ეფექტურობა………………………………………………………
შესავალი
შესაბამისობასამუშაოები გაზპრომის სისტემაში ოპერირების საერთო სიგრძემიწისქვეშა გაზსადენები დაახლოებით 164,7 ათასი კმ.
გაზსადენების მშენებლობის ძირითადი სტრუქტურული მასალა ამჟამად არის ფოლადი, რომელსაც აქვს კარგი სიმტკიცის თვისებები, მაგრამ დაბალი კოროზიის წინააღმდეგობა გარემო პირობებში - ნიადაგი, რომელიც, ფორების სივრცეში ტენიანობის არსებობისას, არის კოროზიული საშუალება.
მაგისტრალური გაზსადენების ექსპლუატაციის 30 ან მეტი წლის შემდეგ, საიზოლაციო საფარი ბერდება და წყვეტს დამცავი ფუნქციების შესრულებას, რის შედეგადაც მიწისქვეშა გაზსადენების კოროზიული მდგომარეობა მნიშვნელოვნად უარესდება.
მაგისტრალური გაზსადენების კოროზიის მდგომარეობის დასადგენად, ამჟამად გამოიყენება ხარვეზის გამოვლენა (ITD), რომელიც განსაზღვრავს კოროზიის დაზიანების ადგილმდებარეობას და ბუნებას საკმარისი სიზუსტით, რაც შესაძლებელს ხდის თვალყური ადევნოთ და წინასწარ განსაზღვროთ მათი ფორმირება და განვითარება.
კოროზიის პროცესების განვითარებაში მნიშვნელოვან როლს ასრულებს მიწისქვეშა წყლების არსებობა (ნიადაგის ელექტროლიტი) და უნდა აღინიშნოს, რომ კოროზიის მაჩვენებელი უფრო მეტად იზრდება არა მუდმივად მორწყულ ან მშრალ ნიადაგში, არამედ პერიოდული ტენიანობის ნიადაგში.
გაზსადენის ტემპერატურის იმპულსური ცვლილება და ტენიანობის რყევები კოროზიულ-აქტიურ ნიადაგის ფენაში. თუმცა, იმპულსური ტემპერატურის ეფექტის რაოდენობრივი პარამეტრები კოროზიის პროცესების გააქტიურებაზე დადგენილი არ არის.
მაგისტრალური გაზსადენების გაყვანა იმპულსური თერმული ზემოქმედების ქვეშ და მილსადენების კოროზიული მდგომარეობის პროგნოზი აქტუალურია გაზის ტრანსპორტირების ინდუსტრიისთვის.
მაგისტრალური გაზსადენების მონაკვეთების კოროზიული მდგომარეობის განსაზღვრის მეთოდების შემუშავება და გაუმჯობესება მათი დროული გაყვანისთვის სარემონტოდ.
მთავარი დავალებები:
1 მაგისტრალური გაზსადენის ირგვლივ ნიადაგის ელექტრული წინაღობის ცვლილებების დადგენა და მილსადენის ტრანსპორტირების კოროზიული პროცესების თავისებურებების ანალიზი.
2 გამოტუმბული აირის და ტენიანობის იმპულსური თერმული ზემოქმედების ზემოქმედების კვლევა ლაბორატორიულ პირობებში მიწისქვეშა გაზსადენის მიმდებარე ნიადაგის კოროზიულ აქტივობაზე.
3 მაგისტრალურ გაზსადენზე კოროზიული დეფექტების წარმოქმნისა და განვითარების შესწავლა და მისი კოროზიული მდგომარეობის პროგნოზი ხაზში არსებული ხარვეზის გამოვლენის მონაცემების მიხედვით.
მაგისტრალური გაზსადენების მონაკვეთების რეიტინგის მეთოდოლოგიის შემუშავება, მათი კოროზიული მდგომარეობის პროგნოზის საფუძველზე, შესაკეთებლად.
სამეცნიერო სიახლე 1 განისაზღვრა ცვლილება და დახაზული იქნა ნიადაგის ელექტრული წინაღობის დიაგრამები დიდი დიამეტრის მიწისქვეშა გაზსადენის პერიმეტრის გასწვრივ ტენიანობის მიხედვით.
2 ექსპერიმენტულად დადასტურდა კოროზიული პროცესების გააქტიურების ფაქტი ამოტუმბული გაზის ტემპერატურის იმპულსური ცვლილებით სტაბილურ ტემპერატურულ ეფექტთან შედარებით და დადგინდა ტემპერატურის დიაპაზონი, რომელშიც კოროზიის მაქსიმალური სიჩქარე ვითარდება არასტაბილური (იმპულსის) ქვეშ. ტემპერატურის ეფექტი.
3 დადგინდა ფუნქციური დამოკიდებულება მაგისტრალურ გაზსადენებზე კოროზიული დეფექტების წარმოქმნისა და განვითარების პროგნოზირებისთვის.
პრაქტიკული ღირებულებასამუშაო ჩატარებული კვლევის საფუძველზე, საწარმოს სტანდარტმა RD 3-M-00154358-39-821-08 "ოოოო Gazprom transgaz Ufa-ს გაზსადენების რეიტინგის მეთოდოლოგია" მილსადენში ხარვეზების გამოვლენის შედეგებზე დაფუძნებული. რემონტი“ შემუშავდა, რომლის მიხედვითაც ამწე სადგურებს შორის მაგისტრალური გაზსადენების მონაკვეთები არის რანჟირებული კვანძები, რათა განისაზღვროს მათი გამომავალი სარემონტო თანმიმდევრობა.
Კვლევის მეთოდებინაშრომში დასმული პრობლემები მოგვარდა მსგავსების თეორიის გამოყენებით მიწისქვეშა გაზსადენის სითბოს და მასის გადაცემის პირობების მოდელირებით გარემომცველ ნიადაგთან.
დიაგნოსტიკური სამუშაოს შედეგები დამუშავდა უმცირესი კვადრატების მეთოდით კორელაციური ანალიზით. გამოთვლები განხორციელდა StatGraphics Plus 5.1 პროგრამული პაკეტის გამოყენებით.
თავდაცვისთვის წაიყვანეს:
მაგისტრალური გაზსადენის პერიმეტრის გასწვრივ ტენიანობის მიხედვით ნიადაგის ელექტრული წინაღობის ცვლილების შესწავლის შედეგები;
ფოლადის მილსადენზე კოროზიის პროცესების გააქტიურებაზე პულსირებული თერმული ეფექტების ლაბორატორიული კვლევების შედეგები;
- მაგისტრალური გაზსადენების მონაკვეთების რეიტინგის მეთოდი, რათა გამოვიდეს ისინი სარემონტოდ.
ძირითადი შედეგებისადისერტაციო ნაშრომი გამოქვეყნებულია 30 სამეცნიერო ნაშრომში, მათ შორის ოთხი სტატია წამყვან რეფერირებად სამეცნიერო ჟურნალებში, რომლებიც რეკომენდებულია რუსეთის ფედერაციის განათლებისა და მეცნიერების სამინისტროს უმაღლესი საატესტაციო კომისიის მიერ.
სტრუქტურა და სამუშაოს მოცულობასადისერტაციო ნაშრომი შედგება შესავლისგან, ოთხი თავისგან, ძირითადი დასკვნებისაგან, განაცხადებისაგან, გამოყენებული ლიტერატურის ბიბლიოგრაფიული ნუსხა, 141 სათაურის ჩათვლით, ჩამოყალიბებულია 146 გვერდის საბეჭდი ტექსტით, შეიცავს 29 ფიგურას და 28 ცხრილს.
სამუშაოს დამტკიცებადისერტაციის ძირითადი მასალები მოხსენებული იყო:
სს "გაზპრომის" სამეცნიერო და ტექნიკური საბჭო "სს "გაზპრომის" მაგისტრალურ გაზსადენებზე საიზოლაციო საფარის და მილების დეფექტური მონაკვეთების, მათ შორის SCC დეფექტების შესაკეთებლად ტექნოლოგიების, აღჭურვილობისა და მასალების შემუშავება და დანერგვა, უხტა, 2003 წ.;
- OAO გაზპრომის ახალგაზრდა სპეციალისტების სამეცნიერო და ტექნიკური კონფერენცია
„ახალი ტექნოლოგიები გაზის ინდუსტრიის განვითარებაში“, სამარა, 2003;
სამეცნიერო-პრაქტიკული კონფერენცია „ნახშირწყალბადების ნედლეულის მილსადენის ტრანსპორტირების ობიექტების საიმედოობისა და უსაფრთხოების უზრუნველყოფის პრობლემები და მეთოდები“, სახელმწიფო უნიტარული საწარმო IPTER, უფა, 2004 წ.;
საერთაშორისო სამეცნიერო და ტექნიკური კონფერენცია Synergetics II”, UGNTU, Ufa, 2004;
მე-2 საერთაშორისო სამეცნიერო და ტექნიკური კონფერენცია „ნოვოსელოვსკის კითხვა“, UGNTU, უფა, 2004 წ.;
ახალგაზრდა მენეჯერებისა და დარგის სპეციალისტების სამეცნიერო-ტექნიკური კონფერენცია თანამედროვე პირობებში“, სამარა, 2005;
მილსადენის ტრანსპორტი”, UGNTU, Ufa, 2005, 2006, 2012;
OAO Gazprom-ის ახალგაზრდა მეცნიერთა და სპეციალისტთა სამეცნიერო-პრაქტიკული კონფერენცია „OAO Gazprom-ის ახალგაზრდა მეცნიერებისა და სპეციალისტების ინოვაციური პოტენციალი“, მოსკოვი, 2006 წ.;
კონფერენციები საუკეთესო ახალგაზრდული სამეცნიერო და ტექნიკური განვითარებისათვის საწვავის და ენერგეტიკული კომპლექსის პრობლემებზე "TEK-2006", მოსკოვი, 2006;
- საწვავის და ენერგიის საერთაშორისო ასოციაციის (IFEA) კონფერენციები, მოსკოვი, 2006 წ.
საერთაშორისო სამეცნიერო და პრაქტიკული კონფერენცია ყაზახეთის ნავთობისა და გაზის კომპლექსის პრობლემებზე“, აქტაუ, 2011 წ.
გაზსადენების კოროზიული მდგომარეობა შემუშავდა მილსადენის ტრანსპორტირების პრობლემებში უშუალოდ ჩართული მეცნიერების თეორიულ და ექსპერიმენტულ კვლევებში: A.B. აინბინდერი, მ.ზ. ასადულინა, ვ.ლ. ბერეზინა, პ.პ. ბოროდავკინა, ა.გ. გარეევა, ნ.ა. ჰარისი, ა.გ. გუმეროვა, კ.მ. გუმეროვა, ი.გ.
ისმაგილოვა, რ.მ. ზარიპოვა ს.ვ. კარპოვა, მ.ი. კოროლევა, გ.ე. კორობკოვა, ვ.ვ.
კუზნეცოვა, ფ.მ. მუსტაფინა, ნ.ხ. ხალიევა, ვ.ვ. ხარიონოვსკი და სხვები.
ამრიგად, ლითონების მიწისქვეშა კოროზია ელექტროქიმიური და ბიოლოგიური კოროზიის ერთ-ერთი ყველაზე რთული სახეობაა.
მარეგულირებელი დოკუმენტების მიხედვით, არსებობს ლითონების კოროზიის შესაფასებლად სხვადასხვა ინდიკატორი (ლითონის მასის დაკარგვა გარკვეული დროის განმავლობაში, მილის კედლის სისქის შემცირება, ჭურვის ზრდის ტემპი და ა.შ.). ეს მნიშვნელობები არის ლითონების წინააღმდეგობის ინდიკატორი კოროზიის მიმართ გარკვეული ტიპის ნიადაგებში.
1.1.1 დამახასიათებელი კოროზიული დეფექტები ფოლადის მილზე ნაშრომი განიხილავს VTD-ის მიერ გამოვლენილ კოროზიულ დეფექტებს და მათი გამოვლინების თავისებურებებს, რომლებიც დაკავშირებულია საიზოლაციო საფარის მდგომარეობასთან.
ოპერაციული გამოცდილება გვიჩვენებს, რომ დაზიანება ფართო გადახლართული წყლულების სახით (ზოგადი კოროზია) ვითარდება ფირის იზოლაციის პილინგის ზონებში, რომლებიც მიწისქვეშა წყლებით პერიოდული დასველების რეჟიმშია.
ფირის იზოლაციის დაშლის ზონების კათოდური დაცვა აფერხებს, ერთის მხრივ, დიელექტრიკული ეკრანით პოლიეთილენის ფირის სახით და, მეორე მხრივ, არასტაბილური ელექტროლიტური პარამეტრებით, რომლებიც აფერხებენ კათოდური პოლარიზებული დენის გავლას. წყლულების ან ბზარების კოლონიების ნუკლეაციისა და განვითარების ზონაში უფსკრულის მეშვეობით. შედეგად, ფენის ქვეშ კოროზიის განვითარება გადახურული ღრუების ჯაჭვის სახით, რომლის გეომეტრია იმეორებს ელექტროლიტების მოძრაობის გზას იზოლაციის ქვეშ, საკმაოდ ხშირად შეინიშნება.
საყოველთაოდ ცნობილია, რომ ბიტუმ-რეზინის იზოლაცია დატბორილ ნიადაგებში 10-15 წლის მუშაობის შემდეგ კარგავს ადჰეზიას ლითონის ზედაპირზე.
თუმცა, კოროზია ბიტუმიანი იზოლაციის ქვეშ ხშირ შემთხვევაში არ ვითარდება. ის ვითარდება მხოლოდ იმ შემთხვევებში, როდესაც კათოდური დაცვა კარგად არ მუშაობს ან არ არსებობს. დამცავი ეფექტი მიიღწევა ბიტუმის იზოლაციის იონური განივი გამტარობის ფორმირების გამო გაზსადენის ხანგრძლივი მუშაობის დროს. ამის პირდაპირი მტკიცებულებაა ჟანგბადის დეპოლარიზაციით რეაქციის შედეგად ბიტუმოვანი საფარის ფენის ქვეშ ნიადაგის ელექტროლიტის pH-ის ცვლა 10-12 ერთეულამდე.
დაზიანებების რაოდენობაში მნიშვნელოვანი ადგილი უჭირავს ლოკალურ კოროზიას ცალკეული ღრუების სახით, რომელიც მთლიანი დაზიანების 23-40%-ს აღწევს. შეიძლება ითქვას, რომ ceteris paribus, ადგილობრივი კოროზიის დაზიანების სიღრმე განუყოფლად აფასებს მოქმედების ეფექტურობას. კათოდური დაცვასაიზოლაციო დეფექტების გამო.
1.2 საიზოლაციო საფარის დამცავი თვისებების დარღვევა დამცავი საფარის მთავარი მოთხოვნაა მილსადენების კოროზიისგან დაცვის საიმედოობა მთელი მომსახურების ვადის განმავლობაში.
ფართოდ გამოყენებული საიზოლაციო მასალები პირობითად შეიძლება დაიყოს ორ დიდ ჯგუფად:
პოლიმერული, მათ შორის საიზოლაციო ლენტები, წნეხილი და შესხურებული პოლიეთილენის, ეპოქსიდური და პოლიურეთანის მასალები;
- ბიტუმიანი მასტიკები შესაფუთი მასალებით, კომბინირებული მასტიკის საფარით.
გასული საუკუნის 60-იანი წლებიდან პოლიმერული საიზოლაციო ლენტები ფართოდ გამოიყენება მილსადენების იზოლაციისთვის მათი მშენებლობისა და შეკეთების დროს. თანახმად, ყველა აშენებული მილსადენების 74% იზოლირებულია პოლიმერული ლენტებით. პოლიმერული საიზოლაციო ლენტებით დამზადებული საფარები არის მრავალშრიანი სისტემები, რომლებიც შედგება საბაზისო ფირის, წებოვანი ფენისა და წებოვანი პრაიმერის (პრაიმერის) ფენისგან. ეს დამცავი მასალები მხოლოდ დიფუზიური ბარიერია, რომელიც ხელს უშლის კოროზიული საშუალების შეღწევას მილსადენის ლითონის ზედაპირზე და, შესაბამისად, მათი მომსახურების ვადა შეზღუდულია.
გარდა ამისა, ფილმის საფარის უარყოფითი მხარეა:
- ადჰეზიის არასტაბილურობა;
- საფარის სისუსტე;
- შედარებით მაღალი ღირებულება.
ადჰეზიის არასტაბილურობა და, შედეგად, საფარის სისუსტე ასოცირდება წებოვანი ფენის უმნიშვნელო სისქესთან.
წებოვანი ფილმის მასალების წებოვანი ბაზა არის ბუტილის რეზინის ხსნარი ორგანულ გამხსნელებში გარკვეული დანამატებით. ამასთან დაკავშირებით, წებოვანი ფენის დაბერება ხდება ბევრად უფრო სწრაფად, ვიდრე პოლიმერული ბაზა.
იზოლაციის საოპერაციო მახასიათებლების საწყისი მნიშვნელობების 50%-მდე შემცირებით, საფარის, როგორც ანტიკოროზიული ბარიერის ეფექტურობა მკვეთრად მცირდება.
კვლევის შედეგები აჩვენებს, რომ კანადის მაგისტრალურ გაზსადენებზე ყველა ჩავარდნის 73% გამოწვეულია სტრესული კოროზიით, რომელიც წარმოიქმნება პოლიეთილენის ფირის საფარის ქვეშ. დადგენილია, რომ ხუთჯერ მეტი სტრეს-კოროზიული ბზარები წარმოიქმნება ერთშრიანი პოლიეთილენის საფარის ქვეშ, ვიდრე ბიტუმიანი საფარის ქვეშ. ორფენიანი ფირის საფარის ქვეშ, სტრესული კოროზიის ბზარის კოლონიების რაოდენობა მილის მეტრზე ცხრაჯერ მეტია, ვიდრე ბიტუმზე დაფუძნებული საფარით.
პოლიმერული საიზოლაციო ფირების მომსახურების ვადა 7-15 წელია.
შეზღუდვა და ზოგიერთ შემთხვევაში პოლიმერული საიზოლაციო ლენტების გამოყენების გამორიცხვა GOST R 51164-ის შესაბამისად, დაკავშირებულია ხანმოკლე მომსახურების ვადასთან.
მაგისტრალური გაზსადენების ხელახალი იზოლაციის გამოცდილებიდან გამომდინარე, დადგინდა, რომ ქარხნული წარმოების საიზოლაციო საფარის მქონე უბნებზე არ გამოვლენილა SCC დეფექტები და კოროზია.
ყველაზე ფართოდ გამოყენებული ანტიკოროზიული საფარის შესრულების მახასიათებლების გათვალისწინება საშუალებას გვაძლევს დავასკვნათ, რომ მათ არ აქვთ თვისებები, რომლებიც სრულად დააკმაყოფილებს საიზოლაციო მასალების მოთხოვნებს, რომლებიც იცავს მილსადენს ნიადაგის კოროზიისგან:
- ლითონებზე გადაბმა;
- მექანიკური სიმტკიცე;
ქიმიური წინააღმდეგობა კოროზიული აგენტების მიმართ - ჟანგბადი, მარილების წყალხსნარები, მჟავები და ფუძეები და ა.შ.
აღნიშნული პარამეტრები განსაზღვრავს ანტიკოროზიული მასალის უნარს გაუძლოს გაზსადენების კოროზიას და სტრესულ კოროზიას.
გაზსადენებზე საიზოლაციო საფარის დამცავი თვისებების დარღვევა მარშრუტის გამოყენების ფირის საიზოლაციო საფარით ხდება მრავალი მიზეზის გამო, რაც გავლენას ახდენს დამცავი თვისებების ხარისხზე, როგორც ერთმანეთისგან დამოუკიდებლად, ასევე კომბინაციაში. განვიხილოთ ფილმის საიზოლაციო საფარზე ზემოქმედების მიზეზები.
ვერტიკალური გრუნტის წნევა გაზსადენზე.
იმის გამო, რომ გრუნტის წნევა არათანაბრად არის გადანაწილებული მილის პერიმეტრის გასწვრივ, დელიმინაციის ყველაზე პრობლემური ზონები და საიზოლაციო საფარის გოფრირების ფორმირება მოდის 3-5 საათის და 7-9 საათის პოზიციებზე გაზის ნაკადის გასწვრივ. მილსადენის პერიმეტრის სექტორებად პირობითი დაყოფით (ზედა გენერატრიქსი 0 საათი, ქვედა 6 საათი). ეს გამოწვეულია იმით, რომ გრუნტის ყველაზე დიდი და შედარებით ერთგვაროვანი წნევა ეცემა მილის ზედა ნახევრის საიზოლაციო საფარზე, რომელიც ჭიმავს ფირის საფარს და ხელს უშლის ამ მიდამოში გოფრირებისა და დელამინაციის წარმოქმნას. მილის ქვედა ნახევარში სურათი განსხვავებულია: დაახლოებით 6 საათის პოზიციაზე მილი ეყრდნობა თხრილის ძირს, რის გამოც გოფრირების ალბათობა უმნიშვნელოა. 3-5 საათის პოზიციაზე ნიადაგის წნევა მინიმალურია, ვინაიდან მილი ამ ადგილას კონტაქტშია თხრილის კიდიდან ამოვსებული ნიადაგთან (იხ. სურათი 1.1). ამრიგად, მილსადენის პერიმეტრის გასწვრივ 3-5 საათის განმავლობაში, ფირის საფარის ცვლა ხდება გოფრირების წარმოქმნით. ეს ტერიტორია შეიძლება ჩაითვალოს ყველაზე მიდრეკილად კოროზიული პროცესების წარმოქმნისა და განვითარების მიმართ.
შეჯვარების მასალების ხაზოვანი გაფართოება.
ფილმის საიზოლაციო საფარზე გოფრირების წარმოქმნის ერთ-ერთი მიზეზი არის მასალების, ფირის ლენტის და ლითონის ლითონის ხაზოვანი გაფართოების განსხვავებული კოეფიციენტი.
მოდით გავაანალიზოთ, თუ როგორ განსხვავდება ტემპერატურის გავლენა მილის ლითონისა და ფირის ფირზე დიდი დიამეტრის გაზსადენის "ცხელ" მონაკვეთებში (გაზსადენის გასასვლელი საკომპრესორო სადგურიდან).
სურათი 1.1 - გოფრირების გარეგნობის სქემა ფირის საიზოლაციო საფარზე 1 - გაზსადენი; 2 - გოფრირების სავარაუდო ფორმირების ადგილი; 3 - მილსადენის დამხმარე ზონა მილის ლითონისა და ფირის იზოლაციის ტემპერატურის მნიშვნელობები გამოყენებისას შეიძლება აღებული იყოს გარემოს ტემპერატურის ტოლი, ხოლო ექსპლუატაციის დროს - გაზსადენში გაზის ტემპერატურის ტოლი.
მონაცემების მიხედვით, ფოლადის ფურცლისა და ფირის იზოლაციის სიგრძის ზრდა 1420 მმ დიამეტრის მქონე მილის პერიმეტრის გასწვრივ, როდესაც ტემპერატურა იცვლება 20-დან C-მდე (გაზის ტემპერატურა), შესაბამისად, იქნება 1.6 მმ და 25.1. მმ.
ამრიგად, "ცხელ" მონაკვეთებში, ფილმის იზოლაცია შეიძლება გაგრძელდეს ათობით მილიმეტრით მეტი ფოლადის ფურცელზე, რაც ქმნის რეალურ პირობებს გოფრირების წარმოქმნით ფენების წარმოქმნისთვის, განსაკუთრებით მინიმალური წინააღმდეგობის მიმართულებით 3-5 პოზიციებზე. ხოლო დიდი დიამეტრის გაზსადენის პერიმეტრის 7-9 საათი.
პრაიმერის ცუდი გამოყენება მილსადენზე.
საიზოლაციო საფარის გადაბმის ხარისხი განსაზღვრავს მის მომსახურების ხანგრძლივობას.
ბიტუმის არასაკმარისი შერევა გამხსნელში პრაიმერის მომზადების დროს ან დაბინძურებულ კონტეინერებში შენახვისას იწვევს პრაიმერის გასქელებას და, შესაბამისად, იგი გამოიყენება მილსადენზე არათანაბრად ან ლაქებით.
გზის პირობებში განაცხადის დროს სხვადასხვა სახისპრაიმერები მილების სველ ზედაპირზე და ქარიან ამინდში, პრაიმერის ფენაში შეიძლება წარმოიქმნას ჰაერის ბუშტები, რომლებიც ამცირებს პრაიმერის ლითონთან ადჰეზიას.
მილზე პრაიმერის არასაკმარისი ან არათანაბარი წასმის შემთხვევაში ბრეზენტის პირსახოცი დახრილია, ძლიერად ჭუჭყიანდება და ცვდება, პრაიმერის ფენაში შეიძლება წარმოიქმნას ხარვეზები.
გარდა ამისა, არსებობს მნიშვნელოვანი ნაკლი ნაგლინი საიზოლაციო საფარის გამოყენების ტექნოლოგიაში. საიზოლაციო სამუშაოების დროს, დროითი ინტერვალი მილზე პრაიმერის დადებასა და პოლიეთილენის ლენტის შემოხვევას შორის არ არის საკმარისი იმისათვის, რომ აორთქლდეს პრაიმერში არსებული გამხსნელი.
დაბალი გამტარიანობის პოლიეთილენის ფილმი ხელს უშლის გამხსნელის აორთქლებას, მის ქვეშ ჩნდება მრავალი ბუშტუკი, რომელიც არღვევს წებოვან კავშირს საფარის ფენებს შორის.
ზოგადად, ეს ფაქტორები მნიშვნელოვნად ამცირებს საიზოლაციო საფარის ხარისხს და იწვევს მისი მომსახურების ვადის შემცირებას.
1.3. ნიადაგების კოროზიული აგრესიულობა როდესაც საიზოლაციო საფარი კარგავს თავის დამცავ თვისებებს, კოროზიის და სტრესული კოროზიის წარმოქმნისა და განვითარების ერთ-ერთი მთავარი მიზეზი არის ნიადაგების კოროზიული აგრესიულობა.
ნიადაგში ლითონების კოროზიაზე პირდაპირ თუ ირიბად გავლენას ახდენს მრავალი ფაქტორი: ქიმიური და მინერალოგიური შემადგენლობა, გრანულომეტრიული შემადგენლობა, ტენიანობა, ჰაერის გამტარიანობა, გაზის შემცველობა, ფორების ხსნარების ქიმიური შემადგენლობა, გარემოს pH და eH, ორგანული ნივთიერებების რაოდენობა, მიკრობიოლოგიური. შემადგენლობა, ნიადაგების ელექტრული გამტარობა, ტემპერატურა, გაყინული ან დათბობის მდგომარეობა. ყველა ამ ფაქტორს შეუძლია იმოქმედოს როგორც ცალკე, ისე ერთდროულად კონკრეტულ ადგილას. იგივე ფაქტორმა, სხვებთან სხვადასხვა კომბინაციებში, შეიძლება ზოგ შემთხვევაში დააჩქაროს და სხვა შემთხვევაში შეანელოს ლითონის კოროზიის სიჩქარე. ამიტომ გარემოს კოროზიული აქტივობის შეფასება რომელიმე ფაქტორით შეუძლებელია.
ნიადაგის აგრესიულობის შესაფასებლად მრავალი მეთოდი არსებობს. ნიადაგის აგრესიულობის ზოგადი შეფასებისას განსაზღვრული დამახასიათებელი პარამეტრების ნაკრები მოიცავს ისეთ მახასიათებელს, როგორიცაა ელექტრული წინააღმდეგობა (იხ. ცხრილი 1.1).
ცხრილი 1.1 - ნიადაგის კოროზიული თვისებები შეფასებულია ნიადაგის სპეციფიური ელექტრული წინააღმდეგობის მნიშვნელობით Ohmm-ში კონკრეტული ნიადაგის მიხედვით, Ohm m, ნიადაგის წინააღმდეგობა არ არის როგორც მისი კოროზიული აქტივობის მაჩვენებელი, არამედ როგორც ნიშანი, რომელიც აღნიშნავს. ადგილებში, სადაც შეიძლება მოხდეს ინტენსიური კოროზია. დაბალი ომური წინააღმდეგობა მხოლოდ მიუთითებს კოროზიის შესაძლებლობაზე. ნიადაგების მაღალი ომური წინააღმდეგობა მხოლოდ ნეიტრალურ და ტუტე გარემოში ნიადაგების სუსტი კოროზიული აგრესიულობის ნიშანია. მჟავე ნიადაგებში დაბალი pH მნიშვნელობის მქონე, აქტიური კოროზია შესაძლებელია, მაგრამ მჟავე ნაერთები ხშირად არ არის საკმარისი ომური წინააღმდეგობის შესამცირებლად. როგორც ნიადაგის კოროზიის შესწავლის ზემოაღნიშნული მეთოდების დამატება, ავტორები გვთავაზობენ წყლის ექსტრაქტების ქიმიურ ანალიზს, რომელიც საკმაოდ ზუსტად განსაზღვრავს ნიადაგის მარილიანობის ხარისხს.
უმეტესობა მნიშვნელოვანი ფაქტორებინიადაგის კოროზიულობა არის მისი სტრუქტურა (იხ. ცხრილი 1.2) და წყლისა და ჰაერის გავლის უნარი, ტენიანობა, pH და მჟავიანობა, რედოქს პოტენციალი (eH), შემადგენლობა და ნიადაგში არსებული მარილების კონცენტრაცია. ამ შემთხვევაში, მნიშვნელოვანი როლი ენიჭება არა მხოლოდ ანიონებს (Cl-; SO 2; NO 3 და ა.
თხევადი ელექტროლიტებისაგან განსხვავებით, ნიადაგებს აქვთ ჰეტეროგენული სტრუქტურა, როგორც მიკრომასშტაბში (ნიადაგის მიკროსტრუქტურა), ასევე მაკრომასშტაბში (ლინზებისა და ქანების ფენების მონაცვლეობა სხვადასხვა ლითოლოგიური და ფიზიკური და ქიმიური თვისებებით). ნიადაგში სითხეებსა და აირებს აქვთ გადაადგილების შეზღუდული უნარი, რაც ართულებს ლითონის ზედაპირზე ჟანგბადის მიწოდების მექანიზმს და გავლენას ახდენს კოროზიის პროცესის სიჩქარეზე, ხოლო ჟანგბადი, როგორც ცნობილია, ლითონის კოროზიის მთავარი სტიმულატორია.
ცხრილში 1.3 მოცემულია მონაცემები ნიადაგების კოროზიულობის შესახებ pH-ისა და შინაარსის მიხედვით ქიმიური ელემენტები.
SeverNIPIgaz-მა ჩაატარა კვლევები, რომლებიც აკავშირებს ავარიებს. (39 ავარია), შესწავლილია ნიადაგის ქიმიური შემადგენლობა და ნიადაგის ელექტროლიტი. SCC-ით გამოწვეული ავარიების განაწილება აგრეგირებული ნიადაგის ტიპების მიხედვით ნაჩვენებია სურათზე 1.2.
ცხრილი 1.3 - ნიადაგების კოროზიული აქტივობა pH-ის და ქიმიური ელემენტების შემცველობის მიხედვით იზოლირებული ავარიები ხდება ქვიშასა და ჭაობიან ნიადაგებში. ამიტომ, SCC-ის გამო ავარიების რაოდენობის შესამცირებლად აუცილებელია ნიადაგის შემადგენლობის კონტროლი, რაც შეიძლება გაკეთდეს ახალი გაზსადენის განშტოების დაპროექტების ეტაპზე. იგი ასევე გვიჩვენებს ნიადაგის გამოკვლევის აუცილებლობას მშენებლობისა და რეკონსტრუქციისთვის ადგილების ანალიზსა და შერჩევაში.
სურათი 1.2 - SCC-ის გამო ავარიების განაწილება 1995 - 2004 წლებში ნიადაგის ტენიანობის თამაშების მიხედვით დიდი როლიკოროზიული პროცესების დროს. დაბალი ტენიანობის დროს ნიადაგის ელექტრული წინააღმდეგობა მაღალია, რაც იწვევს დინების კოროზიის დენის მნიშვნელობის შემცირებას. მაღალი ტენიანობის დროს ნიადაგის ელექტრული წინააღმდეგობა მცირდება, მაგრამ ჟანგბადის დიფუზია მეტალის ზედაპირზე დიდად შეფერხებულია, რის შედეგადაც ნელდება კოროზიის პროცესი. არსებობს მოსაზრება, რომ მაქსიმალური კოროზია შეინიშნება ტენიანობის 15-20%, 10-30%.
1.4 გაზსადენის გარე ზედაპირზე მაკროკოროზიული ელემენტების წარმოქმნის მიზეზები.
1.4.1 გაზსადენის გარე ზედაპირზე მაკროკოროზიული ელემენტების ფორმირების პირობები ლითონის კოროზიის დაზიანება ხდება გაზსადენის გარე ზედაპირზე იმ ადგილებში, სადაც საიზოლაციო საფარი გატეხილია, მიუხედავად გაზის კათოდური დაცვის არსებობისა. მილსადენი. ხშირად ეს ფენომენი შეინიშნება გაზსადენების საწყის მონაკვეთებში (საკომპრესორო სადგურიდან გამოსვლის შემდეგ 10-20 კმ), უხეში რელიეფით, შემოიფარგლება ხევებით, ხევებით, პერიოდული ტენიანობით.
მრავალი მასალის ანალიზი და განზოგადება გვიჩვენებს, რომ მიწისქვეშა წყლების ქცევა გაზსადენის თერმული ეფექტის ქვეშ გავლენას ახდენს კოროზიის პროცესების გააქტიურებაზე, რაც იზრდება მინიმუმ სამი ფაქტორის კომბინირებული ზემოქმედებით (ან დამთხვევით):
- გაზსადენის ტემპერატურის იმპულსური ცვლილება;
- გაზსადენის საიზოლაციო საფარის დარღვევა;
- მილსადენის დიდი დიამეტრი.
1. ფუნდამენტური განსხვავება საწყის მონაკვეთსა და საბოლოო მონაკვეთს შორის (მარშრუტის გასწვრივ გაზის ამოღების არარსებობის ან სტაბილურობის შემთხვევაში) არის ის, რომ გაზსადენის საწყის მონაკვეთში იგრძნობა გაზის ტემპერატურის რყევები ან იმპულსური ცვლილებები. მაქსიმუმ. ეს რყევები ხდება როგორც გაზის არათანაბარი მოხმარების გამო, ასევე გაზსადენზე მიწოდებული გაზის ჰაერის გაგრილების სისტემის არასრულყოფილების გამო. ჰაერის გამაგრილებლების გამოყენებისას, ჰაერის ტემპერატურის ამინდის რყევები იწვევს აირის ტემპერატურის მსგავს რყევებს და, როგორც ტალღის გამაძლიერებელი, გადაეცემა პირდაპირ გაზსადენის საწყის მონაკვეთზე (ეს ფენომენი განსაკუთრებით ვლინდება პირველ 20 ... 30 კმ-ზე. გაზსადენი).
ისმაგილოვის ექსპერიმენტებში ი.გ. დაფიქსირდა, რომ ტემპერატურული ტალღა 5 0С, ხელოვნურად შექმნილი ჰაერის გაგრილების სისტემის გამორთვით Polyanskaya CS-ზე, გადავიდა მოსკოვის CS-ის შემდეგ სადგურზე ამპლიტუდის შემცირებით 2 0С-მდე. ნავთობსადენებზე, სადაც ნაკადის სიხშირე უფრო დაბალია, სატუმბი პროდუქტის ინერციის გამო, ეს ფენომენი არ შეინიშნება.
2. თუ საიზოლაციო საფარი გატეხილია, მილსადენის გარე ზედაპირზე წარმოიქმნება მაკროკოროზიული ელემენტები. როგორც წესი, ეს ხდება გარემოს პარამეტრების მკვეთრი ცვლილების მქონე ადგილებში: ნიადაგების ომური წინააღმდეგობა და კოროზიული გარემო (სურათი 1.3 და სურათი 1.4).
სურათი 1.3 - მიკროკოროზიული ელემენტის მოდელი 3. "დიდი დიამეტრის" ეფექტი. ცხელი მილსადენის გეომეტრიული პარამეტრები ისეთია, რომ პერიმეტრის გასწვრივ იცვლება როგორც ტემპერატურა, ასევე ნიადაგის ტენიანობა და, შესაბამისად, სხვა მახასიათებლები: ნიადაგის ომური წინააღმდეგობა, ნიადაგის ელექტროლიტების თვისებები, პოლარიზაციის პოტენციალი და ა.შ.
ტენიანობა პერიმეტრის გარშემო მერყეობს 0,3%-დან 40%-მდე და სრულ გაჯერებამდე. ამ შემთხვევაში, ნიადაგის წინაღობა იცვლება ...100-ჯერ.
სურათი 1.4 - მაკროკოროზიული ელემენტების მოდელი კვლევებმა აჩვენა, რომ ამოტუმბული აირის ტემპერატურა გავლენას ახდენს მილის ფოლადის კათოდური პოლარიზაციაზე კარბონატულ ხსნარებში. მაქსიმალური ანოდის დენის პოტენციალების დამოკიდებულება ტემპერატურაზე წრფივია. ტემპერატურის მატება იწვევს დაშლის დენის ზრდას და ანოდის დენის პოტენციალის დიაპაზონს უარყოფით რეგიონში გადააქვს. ტემპერატურის ზრდა იწვევს არა მხოლოდ ელექტროქიმიური პროცესების სიჩქარის ცვლილებას, არამედ ცვლის ხსნარის pH მნიშვნელობებს.
კარბონატის ხსნარის ტემპერატურის მატებასთან ერთად, მაქსიმალური ანოდური დენის პოტენციალი, რომელიც დაკავშირებულია ოქსიდის წარმოქმნასთან, ტემპერატურის 10 °C-ით მატებით, გადადის უარყოფითი მნიშვნელობებიპოტენციალი 25 მვ.
ნიადაგის ჰეტეროგენურობის, მისი ტენიანობის და აერაციის ცვლილებების, არათანაბარი დატკეპნის, გლეჯის და სხვა ეფექტების გამო, აგრეთვე თავად ლითონის დეფექტების გამო, წარმოიქმნება მაკროკოროზიული ელემენტების დიდი რაოდენობა. ამავდროულად, ანოდის სექციები, რომლებსაც აქვთ უფრო დადებითი პოტენციალი, უფრო მგრძნობიარეა კოროზიის დაზიანების მიმართ, ვიდრე კათოდური, რასაც ხელს უწყობს გაზსადენის პულსირებული თერმული ეფექტი მიწის ელექტროლიტში მიგრაციის პროცესებზე.
ნიადაგში ტემპერატურისა და ტენიანობის რხევითი პროცესები იწვევს ზოგად კოროზიას. ზედაპირზე ლოკალიზებული მაკროკოროზიული ელემენტები ვითარდება SCC-ის სცენარის ან ორმოიანი კოროზიის ცენტრების მიხედვით. მითითებულია ელექტროქიმიური პროცესის ზოგადიობა, რომელიც იწვევს კოროზიის ორმოების და ბზარების წარმოქმნას.
ეს არის არათანაბარი თერმოდინამიკური პროცესები, რომლებიც უფრო ინტენსიურად და ძირითადი მახასიათებლების გამოვლენის მაქსიმალური ეფექტით მიმდინარეობს. ნიადაგზე იმპულსური ტემპერატურის ზემოქმედებით, თითქმის სინქრონულად, იცვლება მისი კოროზიულობის განმსაზღვრელი პარამეტრები. ვინაიდან ეს პროცესი ხდება გაზსადენის ექსპლუატაციის მთელი პერიოდის განმავლობაში დომინანტური პარამეტრების ძლიერი გავლენის ქვეშ, მაკროელემენტის მდებარეობა საკმაოდ განსაზღვრულია, ფიქსირდება გეომეტრიულ ნიშნებთან მიმართებაში.
როგორც ნაჩვენებია გრუნტის ტენიანობის უწყვეტი რხევითი მოძრაობა, რაც შეიძლება აიხსნას თერმოკაპილარული ფირის მოძრაობის მექანიზმის თვალსაზრისით, ხდება გაზსადენის ექსპლუატაციის მთელი პერიოდის განმავლობაში.
ამრიგად, გაზსადენის კათოდური დაცვის არსებობის შემთხვევაშიც კი, დიდი დიამეტრის გაზსადენის საიზოლაციო საფარის დაზიანების ადგილებში, მილის პერიმეტრის გასწვრივ ნიადაგის ტენიანობის არათანაბარი განაწილების გამო, აუცილებლად წარმოიქმნება მაკროკოროზიული ელემენტები. მილის ლითონის ნიადაგის კოროზიის პროვოცირება.
Ერთ - ერთი მნიშვნელოვანი პირობებიკოროზიული პროცესების წარმოქმნა არის ნიადაგის ელექტროლიტში დისოცირებული იონების არსებობა.
ფაქტორი, რომელიც მანამდე არ იყო გათვალისწინებული, რომელიც განსაზღვრავს არაბალანსირებული პროცესების მიმდინარეობას, არის გაზის იმპულსური ტემპერატურის ეფექტი მილსადენის კედელზე და მილსადენის მიმდებარე ნიადაგის ტენიანობის პულსური ცვლილება.
1.4.2 მილსადენის მიმდებარე ნიადაგის ელექტრული წინააღმდეგობის ცვლილება კოროზიულ ნიადაგის ფენაში ტენის გადაადგილებისას უზრუნველყოფს დეფექტის დისკრეტულ ზრდას. როგორც ნაჩვენებია, ამ პროცესს ხელს უწყობს გაზსადენის იმპულსური თერმული ეფექტი მიწის ელექტროლიტში მიგრაციის პროცესებზე.
პოლიანა-მოსკოვოს მონაკვეთზე ურენგოის გაზსადენის დერეფნის მონაკვეთის პირობების თბოგამტარობის შებრუნებული პრობლემის გადაჭრის შედეგად, განისაზღვრა ნიადაგის ტენიანობის W განაწილების ნიმუში მილსადენის პერიმეტრის გასწვრივ დროულად.
კვლევებმა აჩვენა, რომ ტემპერატურის იმპულსური მატებით, ტენიანობა მიედინება მილიდან, ხოლო მილსადენის კედლის ტემპერატურის შემდგომი შემცირებით, იზრდება მიმდებარე აქტიური ნიადაგის ფენის ტენიანობა.
მილის მონაკვეთის პერიმეტრის გასწვრივ იცვლება ტენიანობაც (სურათი 1.5). ყველაზე ხშირად, ყველაზე მაღალი ტენიანობა შეინიშნება მილის ქვედა გენერატორის გასწვრივ, 6 საათის პოზიციაზე. ტენიანობის ყველაზე დიდი რყევები ფიქსირდება მილის გვერდით ზედაპირებზე, სადაც მიგრაციის პროცესები ყველაზე გამოხატულია.
ამ სამუშაოს გაგრძელებისას (განმცხადებლის მონაწილეობით) ჩატარდა კვლევები და დადგინდა მილსადენის ირგვლივ ნიადაგის კოროზიული ფენის ელექტრული წინააღმდეგობა და აშენდა ელექტროენერგიის დიაგრამები.
ნიადაგის ელექტრული წინააღმდეგობა გაზსადენის Du 1400 პერიმეტრის გასწვრივ. ისინი აშენდა დროის სხვადასხვა მომენტში ურენგოის დერეფნის პოლიანამოსკოვოს გაზსადენის მონაკვეთზე სამრეწველო ექსპერიმენტის შედეგების საფუძველზე, რომელმაც აჩვენა, რომ ექსპლუატაციის დროს ტემპერატურა 30 ... 40 ° C, მილის ქვეშ ნიადაგი ყოველთვის სველი რჩება, ხოლო დრო, როგორც მილის ზედა ნაწილის ზემოთ, ნიადაგის ტენიანობა მნიშვნელოვნად მცირდება.
03/24/00, 04/10/00, 04/21/00 - კვაზი-სტაციონარული რეჟიმი 04/07/00 - ერთი კომპრესორების მაღაზიის გათიშვის შემდეგ
ცხრილი 1.4 – ნიადაგის ტენიანობის და წინაღობის ცვალებადობა მილის პერიმეტრის გასწვრივ თარიღი tr, gr tv, gr Q, W/m.gr
წარმოდგენილი ფიგურა 1.5 გვიჩვენებს, რომ ყველაზე ხელსაყრელი პირობები ზოგადი კოროზიის დეფექტების და SCC წარმოქმნისთვის ხდება მილის ქვედა მეოთხედში 5 პოზიციებზე ...
მილის კონტურის გასწვრივ ნიადაგის წინაღობის ელ. ნაკვეთის აგებისას გამოყენებული იქნა ნიადაგის წინაღობის ნაკვეთი ტენიანობის შემცველობის წინააღმდეგ (სურათი 1.6).
B გვიჩვენებს, რომ ზამთარში, გაზსადენის საწყის მონაკვეთზე, სადაც ტემპერატურა შენარჩუნებულია 25-30 °С და ზემოთ, თოვლი დნება და დიდი დრომილსადენის ზემოთ შენარჩუნებულია დატბორილი ნიადაგის ზონა, რომელიც უზრუნველყოფს შევსებას და ასევე აძლიერებს ნიადაგების კოროზიულ აქტივობას.
თერმული პულსის მოქმედების ან გავლის დრო იზომება რყევებით). ეს დრო სავსებით საკმარისია იმისთვის, რომ მიკროგათანაბრების დენები გაიარონ მცირე უფსკრული. 1420 მმ დიამეტრის მქონე გაზსადენისთვის სამრეწველო პირობებში მიღებული მონაცემები 1.5, 1.6 და ცხრილში 1.4 სურათებზე მოყვანილი მონაცემები აჩვენებს, რომ მილის პერიმეტრის გასწვრივ ტენიანობის ცვლილების გამო, იცვლება ნიადაგების ადგილობრივი კოროზიული აქტივობა. რომელიც დამოკიდებულია ომურ წინააღმდეგობაზე, იხილეთ ცხრილი 1.5.
ცხრილი - 1.5 ნიადაგების კოროზიული აქტივობა ნახშირბადოვან ფოლადთან მიმართებაში, მათი სპეციფიკური ელექტრული წინააღმდეგობის მიხედვით. ხევის ზემოთ ყველაზე მაღალ წერტილში. ამ მონაკვეთზე მილსადენის იზოლაცია იყო დამაკმაყოფილებელ მდგომარეობაში.
ხევებსა და ხევებში, სადაც ტენიანობის ცვლილება უფრო მნიშვნელოვანია, ეს ზემოქმედება უფრო გამოხატული უნდა იყოს. ეს ნიმუში დამახასიათებელია მილის პერიმეტრის გასწვრივ ერთგვაროვანი ნიადაგის შემთხვევაში. ჰეტეროგენული მოღრუბლული საყრდენი ნიადაგებით, კომპონენტების ომური წინააღმდეგობა მნიშვნელოვნად განსხვავდება. ნახაზი 1.7 გვიჩვენებს სხვადასხვა ნიადაგის წინაღობის ტენიანობაზე დამოკიდებულების გრაფიკებს.
ამიტომ ნიადაგის შეცვლისას ელექტრული წინაღობის დიაგრამაზე იქნება წყვეტები და მკაფიოდ გამოიკვეთება მაკროკოროზიული ელემენტები.
ამრიგად, მიკროელემენტის ტემპერატურის ცვლილება იწვევს ტენიანობის და ელექტრული წინააღმდეგობის პოტენციალის ცვლილებას. ეს ფენომენები მსგავსია, რაც ხდება კათოდური დაცვის ინსტალაციის რეჟიმის შეცვლისას. პოტენციური ცვლა ან მკვდარი წერტილის გადაკვეთა კათოდური დაცვის მოგზაურობის ტოლფასია და იწვევს მიკროგათანაბრების დენებს.
იმპულსური ტემპერატურულ რეჟიმში კოროზიული პროცესების განვითარება იწვევს მილის ლითონის ეროზიას ან კოროზიულ გახეთქვას.
იქმნება სიტუაცია, როდესაც ნიადაგის ელექტროლიტში იონების მოძრაობის წინააღმდეგობა ცვალებადია მილის პერიმეტრის გასწვრივ. რაც უფრო მაღალია განსახილველი განყოფილება მილის ზედაპირზე, მით უფრო ნელა მიმდინარეობს ანოდური რეაქცია, რადგან მიმდებარე ნიადაგის ტენიანობა მცირდება, იზრდება ომური წინააღმდეგობა და ანოდის განყოფილებიდან დადებითი მეტალის იონების ამოღება უფრო რთული ხდება. მილსადენის კონტურზე პოზიციის შემცირებით ან მიახლოებით, რომელიც შეესაბამება 5 ... საათს, ანოდური რეაქციის სიჩქარე იზრდება.
6 საათის პოზიციაზე ნიადაგი დატკეპნილი, ხშირია გლუვი, ჟანგბადის წვდომა მილსადენში რთულია, რის შედეგადაც ელექტრონის დამატების რეაქცია ნახაზი 1.7 - ნიადაგის წინააღმდეგობის დამოკიდებულება მათ ტენიანობაზე:
1 - ჭაობიანი; 2 - ქვიშიანი; 3 - თიხის.
(წყალბადის ან ჟანგბადის დეპოლარიზაცია) უფრო ნელი ტემპით მიმდინარეობს. ჟანგბადზე შეზღუდული წვდომის ზონაში, კოროზიული ელემენტის პოტენციალი ნაკლებად დადებითია და თავად ტერიტორია იქნება ანოდი.
ასეთ პირობებში კოროზიის პროცესი მიმდინარეობს კათოდური კონტროლით, რაც დამახასიათებელია ყველაზე მკვრივი დატენიანებული ნიადაგებისთვის (ხევები, ხევები).
აქ შეიძლება ვივარაუდოთ, რომ მიკროგათანაბრების და გამათანაბრებელი დენების ბუნება იდენტურია. მაგრამ მიკროგათანაბრების დენები ხანმოკლეა და მცირე ინერცია აქვთ და, შესაბამისად, უფრო დესტრუქციულია.
ნიადაგი კაპილარულ-ფოროვანი სხეულია. იზოთერმული რეჟიმში ნიადაგში ტენის მოძრაობა ხდება ელექტროოსმოსის და ჰიდრომექანიკური ფილტრაციის მოქმედებით. მნიშვნელოვანი ანოდური დენის გადინებით, ხდება ტენიანობის ელექტროოსმოსური დისტილაცია ანოდიდან კათოდამდე. გარკვეულ პირობებში შეიძლება მოხდეს წონასწორობა ელექტროოსმოსურ და ჰიდრომექანიკურ ფილტრაციას შორის.
გაცილებით რთულია მიწის ტენის (ელექტროლიტების) გადაადგილების პროცესები არაიზოთერმულ ადგილებში, განსაკუთრებით არასტაციონარულ რეჟიმებში. აქ, მილის მახლობლად, ტემპერატურის გრადიენტის არსებობისას, ხდება თერმოკაპილარული ან თერმოკაპილარული ფირის მოძრაობა. წყლის (ელექტროლიტის) მოძრაობის მიმართულება პრაქტიკულად ემთხვევა სითბოს ნაკადის მიმართულებას და შეინიშნება ძირითადად რადიალური მიმართულებით, მილისგან მოშორებით. კონვექციური დენები 30-40 °C ბრძანებით ტემპერატურაზე უმნიშვნელოა, მაგრამ მათი უგულებელყოფა არ შეიძლება, რადგან ისინი გავლენას ახდენენ ტენიანობის განაწილებაზე მილის კონტურის გასწვრივ და, შესაბამისად, გალვანური წყვილების წარმოქმნის პირობებზე.
იმპულსური ტემპერატურის მოქმედებით იცვლება ტემპერატურის გრადიენტები, რაც იწვევს მიგრაციული ნაკადების გადანაწილებას. ადგილზე, სადაც ხდება ნიადაგის კოროზია, ტენიანობის მოძრაობა ხდება რხევის რეჟიმში შემდეგი ძალების გავლენის ქვეშ:
- თერმოძრავი, - კაპილარული, - ელექტროოსმოსური, - ფილტრაცია, - კონვექციური და ა.შ.
6 საათის პოზიციაზე ფილტრაციის არარსებობის შემთხვევაში წარმოიქმნება „სტაგნაციური ზონა“.
როგორც წესი, ეს არის მინიმალური გრადიენტების ფართობი, საიდანაც რთულია ტენიანობის ევაკუაცია. ქვედა გენერატრიქსის ქვეშ აღებულ ნიადაგს, 6 საათის პოზიციიდან, აქვს დამახასიათებელი გლეჯის ნიშნები, რაც მიუთითებს კოროზიული პროცესების დაბალ აქტივობაზე ჟანგბადის გარეშე.
ამრიგად, მიზეზ-შედეგობრივი კავშირი ადგენს, რომ გაზსადენის ირგვლივ პოტენციური ველი ქმნის პოლარიზაციის პოტენციალს, რომელიც ცვალებადია არა მხოლოდ მილსადენის სიგრძის გასწვრივ, არამედ განივი მონაკვეთის გასწვრივ და დროში.
ტრადიციული კარბონატული თეორიის თვალსაზრისით, მიჩნეულია, რომ კოროზიის პროცესის თავიდან აცილება შესაძლებელია მილსადენზე პოლარიზაციის პოტენციალის მნიშვნელობის ზუსტი კონტროლით, რაც, როგორც ჩანს, არასაკმარისია. პოტენციალი ასევე უნდა იყოს მუდმივი მილის კვეთაზე. მაგრამ პრაქტიკაში, ასეთი ზომების განხორციელება რთულია.
1.5 ტემპერატურისა და ტემპერატურის რყევების გავლენა გაზსადენის კოროზიულ მდგომარეობაზე ტემპერატურული პირობებიმნიშვნელოვნად იცვლება მაგისტრალური გაზსადენის სისტემის ექსპლუატაციის დროს. ექსპლუატაციის წლიური პერიოდის განმავლობაში, ნიადაგის ტემპერატურა მილსადენის ღერძის H=1.72 მ სიღრმეზე (DN 1400) შეუფერხებელ თერმულ მდგომარეობაში ბაშკორტოსტანის გაზსადენის მარშრუტის მიდამოში მერყეობს +0.6 ... + 14,4 ° C. წლის განმავლობაში ჰაერის ტემპერატურა განსაკუთრებით მკვეთრად იცვლება:
- თვიური საშუალო -14,6…= +19,3 °C-დან;
- აბსოლუტური მაქსიმალური +38 °C;
- აბსოლუტური მინიმალური - 44 °C.
ჰაერის ტემპერატურასთან თითქმის სინქრონულად, გაზის ტემპერატურაც იცვლება ჰაერის გამაგრილებელში (ACU) გავლის შემდეგ. გრძელვადიანი დაკვირვებით, აპარატის შემდეგ გაზის ტემპერატურის ცვლილება ტექნოლოგიური მიზეზების გამო და დისპეტჩერიზაციის სამსახურის მიერ დაფიქსირებული მერყეობს +23 ... +39 °C-ს შორის.
განსაზღვრავს არა მხოლოდ გაზსადენსა და ნიადაგს შორის სითბოს გაცვლის ბუნებას. ტემპერატურის მერყეობა იწვევს ნიადაგში ტენის გადანაწილებას და გავლენას ახდენს მილის ფოლადების კოროზიულ პროცესებზე.
არსებობს ყველა საფუძველი იმის დასაჯერებლად, რომ კოროზიის პროცესების აქტივობა პირდაპირ დამოკიდებულია არა იმდენად ტემპერატურაზე, რამდენადაც მის რყევებზე, რადგან თერმოდინამიკური პროცესების არათანაბარი ერთ-ერთი მიზეზია, რომელიც ააქტიურებს კოროზიის პროცესებს.
მილსადენის მყიფე მოტეხილობისგან განსხვავებით მაღალი წნევის ან ვიბრაციის გავლენის ქვეშ, რომელიც სწრაფად ხდება, კოროზიის დესტრუქციული პროცესები ინერციულია. ისინი დაკავშირებულია არა მხოლოდ ელექტროქიმიურ ან სხვა რეაქციებთან, არამედ განისაზღვრება სითბოს და მასის გადაცემით და მიწის ელექტროლიტების მოძრაობით. მაშასადამე, აქტიური საშუალების ტემპერატურის ცვლილება, რომელიც დროთა განმავლობაში გადაჭიმულია რამდენიმე დღის განმავლობაში (ან საათის განმავლობაში), შეიძლება ჩაითვალოს კოროზიული მიკრო ან მაკრო ელემენტის იმპულსად.
გაზსადენების განადგურება SCC-ის გამო, როგორც წესი, ხდება გაზსადენის მარშრუტის საწყის მონაკვეთებზე, CS-ის უკან, მილსადენის პოტენციურად საშიში მოძრაობებით, ე.ი. სადაც გაზის ტემპერატურა და მისი მერყეობა მაქსიმალურია. კომპანიის ურენგოი - პეტროვსკი და ურენგოი - ნოვოპსკოვის გაზსადენების პირობებისთვის პოლიანა - მოსკოვოს მონაკვეთზე, ეს არის ძირითადად გადაკვეთები ხევებსა და ხევებში დროებითი წყლის დინებით. მნიშვნელოვანი ტემპერატურული განსხვავებების გავლენის ქვეშ, განსაკუთრებით მაშინ, როდესაც მილსადენის ღერძის პოზიცია არ შეესაბამება საპროექტო პოზიციას და არ არის მილის არასაკმარისი გადაბმა მიწაზე, მილსადენები მოძრაობს.
მილსადენების განმეორებითი მოძრაობა იწვევს საიზოლაციო საფარის მთლიანობის დარღვევას და მიწისქვეშა წყლების ღია წვდომას მილის ლითონზე. ამრიგად, ცვლადი ტემპერატურის ზემოქმედების შედეგად იქმნება პირობები კოროზიის პროცესების განვითარებისათვის.
ამრიგად, წინა კვლევებზე დაყრდნობით, შეიძლება ითქვას, რომ მილის კედლის ტემპერატურის ცვლილება იწვევს მის ირგვლივ ნიადაგის ტენიანობის და ელექტრული წინააღმდეგობის ცვლილებას. თუმცა ამ პროცესების რაოდენობრივი პარამეტრების შესახებ მონაცემები სამეცნიერო და ტექნიკურ ლიტერატურაში არ მოიპოვება.
1.6 გაზსადენების დიაგნოსტიკა ღორების გამოყენებით.
გაზსადენებზე დიაგნოსტიკური სამუშაოების სისტემაში საკვანძო როლი ენიჭება შიდა დიაგნოსტიკას, რომელიც დიაგნოსტიკური გამოკვლევის ყველაზე ეფექტური და ინფორმაციული მეთოდია. შპს Gazprom transgaz Ufa-ში, ამჟამად, გაზსადენების ხაზოვანი ნაწილის ტექნიკური მდგომარეობის დიაგნოსტიკას ახორციელებს NPO Spetsneftegaz, რომელსაც აქვს არსენალში აღჭურვილობა გაზსადენების შესამოწმებლად, ნომინალური დიამეტრით 500 - 1400 მმ - ა. DMTP კომპლექსი (5 ჭურვი), რომელიც მოიცავს:
- გამწმენდი ჭურვი (CO);
- მაგნიტური წმენდა (MOS);
- ელექტრონული პროფილერი (PRT);
განივი (DMTP) მაგნიტიზაცია.
VTD-ის გამოყენება საშუალებას გაძლევთ ამოიცნოთ ყველაზე საშიში კატეგორიის დეფექტები - სტრეს-კოროზიული ბზარები (SCC), კედლის სისქის 20% ან მეტი სიღრმე. VTD-ის დიაგნოსტიკურ გამოკვლევას განსაკუთრებული მნიშვნელობა აქვს დიდი დიამეტრის გაზსადენებისთვის, სადაც მაღალია SCC დეფექტების გაჩენისა და განვითარების ალბათობა.
ყველა გამოვლენილ დეფექტს შორის ყველაზე დიდი რაოდენობაითვალისწინებს ლითონის დაკარგვის დეფექტებს, როგორიცაა ზოგადი კოროზია, გამოქვაბული, ორმო, გრძივი ღარი, გრძივი ბზარი, გრძივი ბზარის ზონა, განივი ღარი, განივი ბზარი, მექანიკური დაზიანება და ა.შ.
ხარვეზის დეტექტორი 95% ალბათობით, განისაზღვრება მილის კედლის სისქესთან შედარებით "t" სამგანზომილებიან კოორდინატებში (სიგრძე x სიგანე x სიღრმე) და აქვს შემდეგი პარამეტრები:
- ორმოიანი კოროზია 0,5 ტ x 0,5 ტ x 0,2 ტ;
- გრძივი ბზარები 3t x 0.1t x 0.2t;
- განივი ბზარები 0t x 3t x 0.2t;
- გრძივი ღარები 3t x 1t x 0.1t;
- განივი ღარები 1t x 3t x 0.1t.
გამოვლენილი დეფექტების საშიშროების შეფასება შეიძლება განხორციელდეს WFD 39 მეთოდოლოგიური რეკომენდაციების მიხედვით კოროზიული დეფექტების მქონე მაგისტრალური გაზსადენების მდგომარეობის რაოდენობრივი შეფასებისთვის, მათი რანჟირება საშიშროების ხარისხისა და ნარჩენი რესურსის განსაზღვრის მიხედვით, OAO Gazprom. , .
კოროზიის ტიპის დეფექტებისთვის განისაზღვრება შემდეგი საფრთხის შეფასების პარამეტრები:
- გაზსადენში უსაფრთხო წნევის დონე;
- დეფექტებით მილსადენის უსაფრთხო ექსპლუატაციის რესურსი.
შესაძლებლობები. VTD ჭურვების გავლა შესაძლებელს ხდის საიმედოდ განვსაზღვროთ მილის კედლის დეფექტების რაოდენობრივი პარამეტრები, განმეორებითი უღელტეხილები - მათი განვითარების დინამიკა, რაც შესაძლებელს ხდის კოროზიის დეფექტების განვითარების პროგნოზირებას.
1.7 კოროზიის პროცესების პროგნოზირების მოდელები.
იყო ამ პროცესის მოდელირების მცდელობები. პროცესის ხაზოვანი მოდელის მიხედვით ეკუთვნის მ.ფარადეი და აქვს ფორმა:
სადაც: A-const (მუდმივი მნიშვნელობა);
მკვლევართა დიდმა ჯგუფმა წამოაყენა ძალაუფლების მოდელი:
სადაც: A=13, a=0.25; 0,5; 1.0 .. ცხრილში 1.6 შეჯამებულია ლითონების ელექტროქიმიური კოროზიის კინეტიკის წინა კვლევების შედეგები - მათემატიკური მოდელების კლასიფიკაცია ფუნქციების ზოგადი ფორმის მიხედვით. სულ არის 26 მოდელი, რომელშიც შედის: ხაზოვანი; ძალა; ექსპონენციალური; ლოგარითმული;
ჰიპერბოლური; ბუნებრივი ლოგარითმები; წოდებები; ინტეგრალური; სინუსოიდური;
კომბინირებული და ა.შ.
შედარებით კრიტერიუმებად განიხილებოდა შემდეგი კრიტერიუმები: ლითონის მასის დაკარგვა, ნიმუშის კედლის გათხელება, ღრუს სიღრმე, კოროზიის ფართობი, კოროზიის პროცესის აჩქარება (შენელება) და ა.შ.
კოროზიის პროცესებზე გავლენას ახდენს მრავალი ფაქტორი, იმისდა მიხედვით, თუ რომელ პროცესებს შეუძლიათ:
- ვითარდება მუდმივი ტემპით;
- აჩქარება ან შენელება;
- შეჩერდეს მის განვითარებაში.
განვიხილოთ კოროზიის დეფექტების სიღრმის კოორდინატებში წარმოდგენილი კინეტიკური მრუდი - დრო (სურათი 1.8).
მრუდის მონაკვეთი 0-1 საშუალებას გვაძლევს დავადგინოთ, რომ ამ ლითონის განადგურება აგრესიულ გარემოში (ელექტროლიტი) t1 პერიოდისთვის პრაქტიკულად არ შეინიშნება.
მრუდის მონაკვეთი 1-2 გვიჩვენებს, რომ ლითონის ინტენსიური განადგურება იწყება t = t2 - t1 ინტერვალში. სხვა სიტყვებით რომ ვთქვათ, ხდება ლითონის კოროზიის ყველაზე ინტენსიური გარდამავალი პროცესი, რომელიც ხასიათდება ლითონის მაქსიმალური შესაძლო (ამ კონკრეტულ შემთხვევაში) დანაკარგით, ასევე. მაქსიმალური სიჩქარეებიდა ელექტროლიზის აჩქარება.
წერტილი 2, რომელსაც აქვს განსაკუთრებული თვისებები, არსებითად არის კოროზიის კინეტიკური მრუდის დახრის წერტილი. მე-2 წერტილში კოროზიის სიჩქარე სტაბილიზდება, კოროზიის სიჩქარის წარმოებული ხდება ნულის ტოლი v2=dk2/dt=0, რადგან თეორიულად, კოროზიული ღრუს სიღრმე ამ ეტაპზე არის მუდმივი მნიშვნელობა k2= const. მრუდის მონაკვეთი 2-3 საშუალებას გვაძლევს დავასკვნათ, რომ t = t3 - t2 დროის განმავლობაში გარდამავალი კოროზიის პროცესი იწყებს გაქრობას. 3-4 ინტერვალში, შესუსტების პროცესი გრძელდება, მე-4 მრუდის მიღმა, კოროზია ჩერდება მის განვითარებაში, სანამ ახალი იმპულსი არ დაიწყებს ამ მექანიზმს.
ჩატარებული ანალიზი აჩვენებს, რომ ელექტროქიმიური კოროზიის პროცესის ბუნებრივი მიმდინარეობისას ხდება ლითონის პასივაცია, რაც პრაქტიკულად აჩერებს ლითონის კოროზიული განადგურებას.
მაგისტრალური გაზსადენის იმ მონაკვეთებში, რომლებიც ექვემდებარება კოროზიის დაზიანებას, იმპულსური ტემპერატურის ზემოქმედების შედეგად (გაზის ტემპერატურის ცვლილებისას), პასივაციისა და კოროზიის პროცესების გააქტიურების პროცესები ერთმანეთს ენაცვლება.
ამიტომ არცერთი განხილული მოდელი არ შეიძლება გამოყენებულ იქნას მაგისტრალური გაზსადენებზე კოროზიის სიჩქარის პროგნოზირებისთვის.
ინფორმაციის ნაკლებობის შემთხვევაში, რომელიც, როგორც წესი, მთავარი პრობლემაა კოროზიის პროცესების განვითარების პროგნოზირებისას, შეიძლება
ი.დენისონი, ე.მარტინი, გ.
თორნსი, ე. უელნერი, ვ. ჯონსონი, ი. უფჰემი, ე. მორი, ა. ბიკარის ფ. ჩემპიონი, პ. აზიზი, ჯ.
ლ.ია. ციკერმანი y= y0 y0, A1=t1/(t1-t2) Yu.V. დემინი 12 G.K. Ya.P.Shturman, A.V.Turkovskaya, Yu.M.Zhuk, I.V. Gorman, I.V. Gorman, G.B. Clark, L.A. Shuvakhina, V.V.
აგაფონოვი, ნ.პ. ჟურავლევი ნახაზი 1.8 - კოროზიის აქტივობის კინეტიკური მრუდის გრაფიკი პროცესის ფიზიკური წარმოდგენების საფუძველზე (სურათი 1.9) და მაქსიმალური და საშუალო დეფექტების მოქმედების გამოყენებით. მაგრამ ეს ნაკლებად სავარაუდოა, რომ შესაძლებელი გახადოს კოროზიის დეფექტების რაოდენობრივი ზრდის დინამიკის პროგნოზირება.
წარმოდგენილი მოდელები აღწერს კოროზიის პროცესებს კონკრეტულ სიტუაციებში, ექვემდებარება გარკვეულ პირობებს, ქიმიურ გარემოს, ტემპერატურას, სხვადასხვა კლასის ფოლადებს, წნევას და ა.შ. განსაკუთრებით საინტერესოა მოდელები, რომლებიც აღწერს კოროზიის პროცესებს მსგავსი სისტემების (მთავარი მილსადენები) საიზოლაციო საფარით, რომლებიც მუშაობენ გაზსადენებთან მსგავს პირობებში და აფიქსირებენ შედეგებს ასევე შიდა დიაგნოსტიკის საფუძველზე. მაგალითად, მთავარ ნავთობსადენებზე ფაქტორული ანალიზის ჩატარების მეთოდოლოგიაში, მიუხედავად დიამეტრისა და საიზოლაციო საფარის ტიპისა, ავტორები გვთავაზობენ მოდელს:
სადაც L არის კოროზიის პროცესის შესუსტების კოეფიციენტი;
H არის კოროზიის დაზიანების სიღრმე, მმ;
ზემოაღნიშნული ფორმულიდან 1.6 ჩანს, რომ ავტორებმა მიიღეს განცხადება, რომ მილსადენების ექსპლუატაციის დასაწყისში, კოროზიას აქვს ყველაზე ინტენსიური ზრდა, შემდეგ კი იგი მცირდება პასივაციის გამო. (1.6) ფორმულის წარმოშობა და დასაბუთება მოცემულია.
მილსადენის ექსპლუატაცია საკმაოდ საკამათოა, რადგან ახალი საიზოლაციო საფარი უზრუნველყოფს ბევრად უფრო საიმედო დაცვას, ვიდრე დროთა განმავლობაში, როდესაც იზოლაცია ბერდება და კარგავს თავის დამცავ თვისებებს.
მიუხედავად კვლევების სიმრავლისა, კოროზიის პროცესების პროგნოზირებისთვის შემოთავაზებულ არცერთ მოდელს არ შეუძლია სრულად გაითვალისწინოს ტემპერატურის გავლენა კოროზიის სიჩქარეზე, რადგან არ გაითვალისწინოთ მისი იმპულსის ცვლილება ოპერაციის დროს.
ეს განცხადება საშუალებას გვაძლევს ჩამოვაყალიბოთ კვლევის მიზანი:
ექსპერიმენტულად დაამტკიცეთ, რომ გაზსადენის არასტაბილური ტემპერატურული რეჟიმი არის გაზსადენის გარე ზედაპირზე კოროზიული პროცესების გააქტიურების ძირითადი მიზეზი.
1. გაზსადენის კოროზიულ მდგომარეობაზე გაზის ტემპერატურის გავლენის გამოსავლენად ჩატარდა ლიტერატურული წყაროების ანალიზი:
1.1. განხილულია მილსადენის ტრანსპორტირების კოროზიული პროცესების თავისებურებები;
1.2 განისაზღვრება ნიადაგების კოროზიული აქტივობის როლი, როდესაც საიზოლაციო საფარი კარგავს დამცავ თვისებებს.
1.3. შესწავლილია მილსადენების დეფექტურობის შესაფასებლად შიდა ხარვეზის აღმოჩენის ტექნიკური მიზანშეწონილობა.
1.4. განხილულია სხვა მკვლევართა მოდელები კოროზიის პროცესების პროგნოზირების შესახებ.
2. გამოკვლეულია მილსადენის გარე ზედაპირზე მაკროკოროზიული ელემენტების წარმოქმნის მიზეზები.
3. დადასტურებულია, რომ კოროზიულ ნიადაგის ფენაში ტენის გადაადგილებისას იცვლება მილსადენის მიმდებარე ნიადაგის ელექტრული წინააღმდეგობა.
2. ტენიანობის პულსის ზემოქმედების შეფასება და
ტემპერატურა ნიადაგის კოროზიულ აქტივობაზე,
მიმდებარე გაზსადენი
2.1. ფიზიკური მოდელირება და კონტროლის პარამეტრების შერჩევა ფაქტი, რომ ნიადაგის პერიოდული დატენიანება აჩქარებს კოროზიის პროცესებს, მიუთითებს მაგისტრალური გაზსადენების ექსპლუატაციის პრაქტიკა.ამ ფენომენის შესწავლისას ისმაგილოვი ი.გ. დაამტკიცა, რომ დიდი დიამეტრის მაგისტრალური გაზსადენი სითბოს მძლავრი წყაროა, რომელსაც აქვს იმპულსური ტემპერატურის ეფექტი ნიადაგზე და იწვევს ტენიანობის რხევად მოძრაობებს კოროზიულ-აქტიურ ნიადაგის ფენაში.
თუმცა, მის ვარაუდს, რომ იმპულსური ტემპერატურის ეფექტი აძლიერებს მილსადენის მიმდებარე ნიადაგის ფენის კოროზიულ აქტივობას, საჭიროებს ექსპერიმენტულ დადასტურებას.
აქედან გამომდინარე, კვლევის მიზანია ექსპერიმენტის მოწყობა იმპულსური ტემპერატურის ზემოქმედების ქვეშ ნიადაგების კოროზიული აქტივობის შესასწავლად და შესაფასებლად.
კოროზიის პროცესების შესწავლის პრობლემები ჩვეულებრივ წყდება ექსპერიმენტულად. არსებობს კოროზიის ეფექტის შესაფასებლად სხვადასხვა მეთოდი, მათ შორის დაჩქარებული კოროზიის ტესტები.
ამგვარად, საჭიროა გარემო ნიადაგთან სითბოს და მასის გადაცემის პირობების სიმულაცია, რომლებიც დამახასიათებელია გაზსადენის მონაკვეთისთვის, რომელიც კვეთს ხევს, რომლის ფსკერზე მიედინება ნაკადი, და დადგინდეს, რამდენად კოროზიული. ტემპერატურისა და ტენიანობის ზემოქმედებით იცვლება ნიადაგის აქტივობა.
თითოეული ფაქტორის (იმპულსის ტემპერატურა და ტენიანობა) ზემოქმედების ყველაზე ზუსტი შესწავლა შესაძლებელია ლაბორატორიულ პირობებში, სადაც კოროზიის პროცესის პარამეტრები ფიქსირდება და კონტროლდება მაღალი სიზუსტით.
გაზსადენის იმპულსური ტემპერატურის რეჟიმი კვაზი-სტაციონარული სითბოს გადაცემით მოდელირებული იყო გაზსადენებისთვის, რომლებიც გადის ბაშკორტოსტანის ტერიტორიაზე და მის მსგავს რეგიონებში. მსგავსების თეორიის მიხედვით, თუ სითბოს გადაცემის პროცესის დამახასიათებელი მსგავსების რიცხვები ტოლია, გეომეტრიული მსგავსების გათვალისწინებით, სითბოს გადაცემის პროცესები შეიძლება ჩაითვალოს მსგავსი.
ექსპერიმენტში გამოყენებული ნიადაგი აღებულია პოლიანა-მოსკოვოს მონაკვეთის ურენგოი-პეტროვსკის გაზსადენის მარშრუტიდან გაზსადენის პერიმეტრის გასწვრივ 3 საათის, 12 საათისა და საათის პოზიციებიდან. ლაბორატორიულ კვლევებში გამოყენებული ნიადაგის თერმოფიზიკური თვისებები იგივეა, რაც in-situ, რადგან
ნიადაგის სინჯები აღებულია არსებული გაზსადენის კოროზიული მონაკვეთიდან. იმავე ნიადაგებისთვის, Lykov Lu და Kovner Kv რიცხვების თანასწორობა ბუნებისა და მოდელისთვის ავტომატურად შესრულდა:
ტემპერატურული განსხვავებების თანასწორობის, ნიადაგების იდენტურობისა და მათი ტენიანობის იგივე დონის გათვალისწინებით, კოსოვიჩ კო და პოსტნოვის რიცხვები Pn თანაბარი იყო.
ამრიგად, სითბოს და მასის გადაცემის პირობების მოდელირების პრობლემა, ქ ამ საქმეს, შემცირდა ინსტალაციის პარამეტრების ასეთ შერჩევამდე, რათა უზრუნველყოს ფურიეს ნომრების Fo და Kirpichev Ki ბუნებისა და მოდელის თანასწორობა.
1.42 მ დიამეტრის მილსადენის ექსპლუატაცია, თერმული დიფუზიურობის თანაბარი a = a", (2.5) საფუძველზე ვიღებთ მოდელისთვის:
(2.7) ასე რომ, საცდელი მილის დიამეტრით 20 მმ, დაწესებულებაში წლიური პერიოდი 1,7 საათში უნდა „გაივიდეს“.
სითბოს გადაცემის პირობები მოდელირებული იყო კირიპიჩევის კრიტერიუმით იმის გათვალისწინებით, დაახლოებით, სითბოს ნაკადი (2.9) მიხედვით გაზსადენის სიღრმეზე მილის ღერძამდე Н0 = 1.7 მ და Н0/Rtr = 2, (ფარდობითი სიღრმე გაზსადენი პოლიანა-მოსკოვოს მონაკვეთზე, ტოლობის (2.6) საფუძველზე, ჩვენ ვიღებთ მოდელისთვის:
"ბრუკის" მოდელირებისთვის აუცილებელია რეინოლდსის რიცხვების თანასწორობის შენარჩუნება ბუნებისა და მოდელისთვის:
ვინაიდან სითხე იგივეა, წყალი - მაშინ (2.12) საფუძველზე და გეომეტრიული მსგავსების გათვალისწინებით ვიღებთ თანასწორობას:
შესაბამისი გამოთვლები, (2.13) გათვალისწინებით, აჩვენებს, რომ წყლის მიწოდება, რომელიც ახდენს ნაკადის სიმულაციას მოცემულ ინსტალაციაზე, უნდა იყოს წვეთოვანი.
ვინაიდან ექსპერიმენტის მსვლელობისას აუცილებელია მილის კედლის ტემპერატურის შეცვლა მისი რეალური ცვლილების ფარგლებში 30 ... 40 ° C, და რეგულირება, პულსირებული რეჟიმის შენარჩუნება, შემდეგ გარე ტემპერატურის ttr. საკონტროლო პარამეტრად შეირჩა ფოლადის მილის ზედაპირი - ნიმუში ქ. 3.
იმპულსური ტემპერატურის ზემოქმედების ქვეშ ნიადაგის შედარებით კოროზიულობის დასადგენად, სტაბილურ ტემპერატურულ ზემოქმედებასთან შედარებით, არჩეულია დაჩქარებული ტესტის მეთოდი, რომლის საფუძველზეც ნიადაგების კოროზიულობა განისაზღვრება ფოლადის ნიმუშების წონის დაკლებით.
2.2. ექსპერიმენტული დაყენების მოკლე აღწერა ექსპერიმენტული დაყენება, რომლის სქემა ნაჩვენებია სურათზე 2.1, შედგება თუნუქის ყუთი 1-ისგან, ზომები 90x80x128 მმ. სპეციალურად მომზადებული ნიადაგი 11 შეედინება ყუთში H სიმაღლემდე, გამოითვლება იმ პირობით, რომ ნიადაგის მოცულობა უნდა იყოს ტოლი:
ნიადაგში მოთავსებულია ფოლადის მილი, ადრე აწონილი ანალიზურ ბალანსზე 0,001 გ სიზუსტით ფოლადის მილების პარამეტრები:
მილების დიამეტრი, სიგრძე, მასა და ზედაპირის ფართობი მოცემულია ცხრილში 2.1.
სურათი 2.1 - ექსპერიმენტული დაყენების სქემა ნიადაგების კოროზიულობაზე იმპულსური ტემპერატურის ეფექტის შესასწავლად ცხრილი 2.1 - ფოლადის მილების პარამეტრები - ნიმუშები, მუხ. 3.
ნომერი დიამეტრი, სიგრძე, ზედაპირი, წონა, შენიშვნა მილი იზოლირებული იყო თუნუქის ყუთიდან რეზინის საცობებით.
მაგისტრალურ გაზსადენთან კონტაქტში საწყის მდგომარეობაში ნიადაგის ნიმუშები მომზადდა შემდეგნაირად.
თითოეული ნიმუში გაშრეს ღუმელში. ვინაიდან ნიადაგის ნიმუშები შეიცავდა ორგანულ ნაერთებს და, შესაძლოა, სულფატის შემამცირებელ ბაქტერიებს, გაშრობის ტემპერატურა არ აღემატებოდა 70°C-ს. მშრალ მიწას აწურავდნენ და აცერდნენ 1მმ ნახვრეტებით. ამ გზით მომზადებული ნიადაგის ნიმუში ჩაასხეს კოლოფში დამონტაჟებული მილით და ტენიანდება W = 20–25% ტენიანობით, რაც შეესაბამება ნიადაგის ბუნებრივ ტენიანობას იმ ადგილებში, სადაც გადის გაზსადენის მარშრუტი. ექსპერიმენტებში გამოყენებული იქნა ონკანის წყალი ბუნებრივი ტემპერატურის მქონე.
კოროზიის პროცესის დაჩქარება მიიღწევა ნეგატიური ბოძის კორპუსთან შეერთებით, ხოლო 6 ვ პირდაპირი დენის წყაროს დადებითი პოლუსი ლითონის ნიმუშთან.
იმპულსური ტემპერატურის რეჟიმი შეიქმნა სინჯის მილის შიგნით დამონტაჟებული თერმო-ელექტრული გამათბობლის (TEH) პერიოდული ჩართვით და გამორთვით. ციკლის ხანგრძლივობა დადგინდა ემპირიულად. მაგალითად, 1-ლი ექსპერიმენტის პირობებისთვის ტემპერატურული რეჟიმის კონტროლის დროს ციკლის ხანგრძლივობა განისაზღვრა t = 22 წთ-ის ტოლი (გათბობის დრო n = 7 წთ; გაგრილების დრო o = 15 წთ). ტემპერატურის კონტროლი განხორციელდა მილის ზედა გენერატორის ზემოთ დამონტაჟებული თერმოწყვილის დახმარებით, ნიმუშის ზედაპირის დარღვევის გარეშე.
ექსპერიმენტის დროს წვეთოვანი წყალი მილის ღერძის დონეზე ძაბრის მეშვეობით ნიადაგში მიეწოდებოდა. შეიქმნა ბარაჟის ეფექტი, რომელიც დამახასიათებელია განივი დრენაჟებისთვის. წყლის გადინება ხდებოდა ყუთის გვერდით კედელზე პერფორირებული ხვრელების მეშვეობით (5 სიმეტრიული ხვრელი იმავე დონეზე).
ექსპერიმენტის დაწყებიდან 24 საათის შემდეგ მიმდინარე გამორთვის შემდეგ, ნიმუში გადაიღეს, კარგად გაიწმინდა კოროზიის პროდუქტებისგან მშრალი ქსოვილით და რეზინის საშლელით. შემდეგ გარეცხეს გამოხდილი წყლით, გააშრეს და აწონეს ანალიტიკურ ბალანსზე 0,001 გ-მდე.
ნიადაგის აქტივობა იმპულსური ტემპერატურის ზემოქმედებით კოროზიის გამოცდის აუცილებელი პირობაა პროცესის საკონტროლო ეტაპის დაჩქარება. ნეიტრალურ ელექტროლიტებში კოროზიის პროცესი შეზღუდულია ჟანგბადის დეპოლარიზაციის სიჩქარით, ამიტომ კოროზიის პროცესის დასაჩქარებლად საჭიროა კათოდური პროცესის სიჩქარის გაზრდა.
ნიმუშების ტესტირება უნდა ჩატარდეს ისე, რომ ტენიანობის პერიოდული ცვლილებებით, ლითონი მაქსიმალურად დიდხანს ექვემდებარებოდეს ელექტროლიტის თხელი ფენების ზემოქმედებას.
მნიშვნელოვანია აირჩიოს რეჟიმები, როდესაც ნიადაგი არ არის მთლიანად გაუწყლოებული ნიადაგის გამოშრობის გამო და ტენიანობა რჩება ფირის მდგომარეობაში.
გარემოს ტემპერატურაზე tgr = 20 °C და მილის კედლის ტემპერატურა ttr = 30...40 °C, ინსტალაციაზე იქმნება ტემპერატურის თავი 18 °C დონეზე.
ზამთარში ტემპერატურის სხვაობა t იზრდება 30 °C-მდე. თუმცა, დაწესებულებაში ზამთრის რეჟიმი არ არის მოდელირებული, რადგან ზამთრის პერიოდში სითბოს გადაცემის და ნიადაგის კოროზიის პირობები თვისობრივად განსხვავებულია: "ბრუკები"
იყინება და მილსადენის ზემოთ თოვლის საფარი ნაწილობრივ დნება, ატენიანებს ნიადაგს, ჩნდება "თერმოსის" ეფექტი. მიუხედავად ამისა, ნიადაგის საკმარისი ტენიანობის გამო, არსებობს ყველა საფუძველი ვიფიქროთ, რომ ზამთრის პერიოდში, კოროზიის პროცესები, მათ შორის SCC, ასევე აქტიურია.
30 ° C-ის ბრძანების ტემპერატურა არის ტემპერატურის ზღურბლის დონე ზაფხულის პერიოდი, რომლის ქვემოთ ტენიანობა არ შორდება მილს და, როგორც კვლევებმა აჩვენა გაზსადენის No1 და No2 საზომ პუნქტებზე Polyana CS - Moskovo CS მონაკვეთზე, გროვდება გარკვეულ მცირე მანძილზე. მილი, რომელიც იმყოფება არა წონასწორობის მდგომარეობაში (პატარა არის მანძილი მილსადენის კედლიდან დაახლოებით 0.2 ..0.3 მ დიამეტრით 1.42 მ). ამიტომ ტემპერატურის ნებისმიერი უმნიშვნელო ვარდნა იწვევს ტენის დაბრუნებას.
როდესაც მილთან კონტაქტში მყოფი ნიადაგი დეჰიდრატირებულია ძალიან თხელ ფენებში, კათოდური რეაქციის გაადვილებასთან ერთად, ანოდური რეაქცია შეიძლება შეფერხდეს, რაც შედეგად შეანელებს კოროზიის პროცესს.
მსგავსი პროცესები ხდება გაზსადენის ზედა გენერატრიქსზე, რომელზედაც კოროზიული ბზარი პრაქტიკულად არ შეინიშნება.
ცხრილში 2.2 მოცემულია ფოლადის მილებზე ჩატარებული კოროზიის კვლევების შედეგები - ნიმუშები No1-4. ექსპერიმენტები ჩატარდა თანმიმდევრობით, ამ ცხრილში მითითებული თანმიმდევრობით.
ნიადაგის ნიმუშები ხელახლა არ იქნა გამოყენებული. გარემოს ტემპერატურა არ სცილდებოდა 18…20 °С-ს. ტემპერატურული რეჟიმების აღრიცხვა განხორციელდა დაკვირვების ჟურნალში. ეს მონაცემები წარმოდგენილია დანართ 1-ში.
ნიმუში No1 ექვემდებარება პულსირებულ ტემპერატურას.
ფაქტობრივი რეჟიმი განისაზღვრა ფოლადის ნიმუშის ტემპერატურით, რომელიც მერყეობდა: tнi…toi, (დანართი 1). გათბობის ტემპერატურა tn არის ტემპერატურა, რომლის დროსაც ნიმუშის კედლის ტემპერატურა გაიზარდა გათბობის დროს n. გაგრილების ტემპერატურა არის ტემპერატურა, რომელზეც ნიმუშის ტემპერატურა შემცირდა დროს o. i -ე ციკლის დრო i = нi +оi ; ცდის დროს ციკლების რაოდენობა n = 66.
ცხრილი 2.2 ნიადაგების კოროზიული აქტივობის დასადგენად No1-4 ექსპერიმენტების პირობები და შედეგები საშუალო ტემპერატურა განისაზღვრა ფორმულებით:
ექსპერიმენტის დროს, რომელიც გაგრძელდა 24 საათის განმავლობაში. 30 წუთში შენარჩუნდა პარამეტრების საშუალო მნიშვნელობები:
ტესტის დროს, 24 საათისა და 30 წუთის განმავლობაში, მოხდა პროცესის სიმულაცია, რომელიც მიმდინარეობს ბუნებრივ პირობებში 24,5/1,7 14 წლის განმავლობაში. წლის განმავლობაში საშუალოდ 1,760/22,3 = 4-ჯერ იცვლებოდა ტემპერატურის რეჟიმი 30-დან 40 °C-მდე.
კოროზიის დაზიანების ბუნება ნაჩვენებია ფოტოებზე (სურათი 2.2).
არსებობს ზოგადი კოროზიის გამოვლინება ნიმუშის მთელ ზედაპირზე, მაგრამ არა მნიშვნელოვანი. საკმაოდ ვრცელი, კონცენტრირებული და ღრმა ცენტრები ჭარბობს. წყლულოვანი დაზიანების მაქსიმალური სიღრმე აღინიშნება ძაბრის მეშვეობით უწყვეტი წვეთოვანი წყლის მიწოდებაში, იხილეთ ინსტალაციის დიაგრამა სურათზე 2.1. წყალი მიეწოდებოდა ნიმუშის ცენტრალურ ნაწილს მილის ღერძის დონეზე. მიწაში მოქცეული „ნაკადული“ მარცხნივ გადაიხარა. წყლის ნაკადი განხორციელდა ძირითადად მარცხნივ მე-2 ხვრელის მეშვეობით (თანაბრად პერფორირებული 5 ხვრელის თანდასწრებით). სწორედ ნიმუშის ამ ნაწილმა განიცადა მაქსიმალური კოროზიული დაზიანება.
ბარაჟის ეფექტის და მაღალი ტენიანობის გამო, ეროზია უფრო ღრმა და ფართოა შემომავალ მხარეს. ნიმუშზე ასევე ჩანს „სტაგნაციური“ ზონა, სადაც ეროზია პრაქტიკულად არ არის. ეს შეიძლება აიხსნას შემდეგნაირად.
ვინაიდან ექსპერიმენტულ პირობებში მოდელირებული იყო ხევში ჩამავალი ნაკადი და წყალი მიეწოდებოდა წნევის გარეშე, შემდეგ არხიდან მოშორებით, ნიადაგის მჭიდროდ მორგებით ნიმუშის ზედაპირზე, მაღალი ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობის გამო, წყალი არ იყო. გარეცხეთ მილის ზედაპირი მჭიდრო კონტაქტის ზონაში და კოროზიის პროცესების ინტენსივობა მნიშვნელოვნად ნაკლები იყო. მსგავსი ფენომენი შეინიშნება სამრეწველო პირობებშიც გაზსადენის მარშრუტის გასწვრივ.
აორთქლების და ტენიანობის ზევით ნაკადების გამო "ნაკადიდან"
კოროზიული პროცესები ასევე გაძლიერდა ნიმუშის ზედა მარცხენა ნაწილში.
ეს ფენომენი შეიძლება აიხსნას მასშტაბის ფაქტორით, რაც განპირობებულია მილის მცირე ზომით, ტენიანობის კაპილარული აწევით და ბარაჟის ეფექტით.
იმპულსური ტემპერატურის ზემოქმედებით და არათანაბარი ტემპერატურით, ტენიანობით, ომური წინააღმდეგობით და სხვა პარამეტრებით მილის პერიმეტრის გასწვრივ, შექმნილი პირობები ხელს უწყობს მიკრო და მაკროკოროზიული ელემენტების წარმოქმნას.
აღსანიშნავია, რომ მთელი ექსპერიმენტის განმავლობაში დიდი რაოდენობით წყალბადი გამოიყოფა. შესაბამისი გაზომვები არ ჩატარებულა, მაგრამ აღინიშნა მუდმივი ხმოვანი ეფექტი, რომელიც კარგად ისმოდა.
ნიმუში No2 მეორე ნიმუშის მასალა იგივეა. ნიადაგი იგივეა
ნიმუში აღებულია 3 საათის პოზიციიდან. ნიადაგის ტენიანობა W = 22%. ექსპერიმენტის პირობები განსხვავდებოდა ტემპერატურული რეჟიმით და „ნაკადის“ არარსებობით. მთელი ექსპერიმენტი, რომლის ხანგრძლივობა იყო 24 საათი. 30 წთ., ტემპერატურა შენარჩუნებული იყო უცვლელი:
კოროზიის დაზიანება აქ გაცილებით ნაკლებია (სურათი 2.3).
ნიმუშის წონის დაკლება 7-ჯერ ნაკლებია (ფარდობით ერთეულებში). ჭარბობს ზოგადი კოროზია. ნიმუშის ზედაპირი ერთნაირად იმოქმედებს. ნიმუშის ქვედა ნაწილში აღინიშნება ერთი მცირე ფოკალური დაზიანება.
ჩვენ აღვნიშნავთ ფუნდამენტურ განსხვავებას No1 და No2 ნიმუშების კოროზიული დაზიანების ბუნებაში.
სურათი 2.3 - No2 ნიმუშის კოროზიული დაზიანებები მუდმივ ტემპერატურაზე ttr = 33 °C პროცესზე პულსირებული ტემპერატურის ზემოქმედებით და გამდინარე წყლის არსებობით, ფოლადის ზედაპირის ფართო გამოხატული ორმოიანი კოროზია ვითარდება "ნაკადის" გასწვრივ მაქსიმალური დაზიანებით. ".
სტაბილურ ტემპერატურაზე და დრენაჟის არარსებობაზე, მაგრამ ამავე დროს საწყის ტენიანობაზე, შეინიშნება ნიადაგის გაშრობა და ზოგადი კოროზიის განვითარება მინიმალური წყლულით. კოროზიის პროცესების და ლითონის დაკარგვის მაჩვენებელი 7-ჯერ ნაკლებია.
ნიმუში No3 No3 და No4 ნიმუშების მასალა იგივეა: მუხ. 3, მაგრამ ნიმუშები მზადდება მილის სხვა ნაწილისგან. ნიადაგის ტენიანობა ბუნებრივ ფარგლებში იყო W = 20…25%. ექსპერიმენტის ხანგრძლივობა იყო 24 საათი.
ექსპერიმენტის დროს ტემპერატურა შენარჩუნებული იყო ttr = 33,12 33 °C-ის ტოლი.
ნიადაგის ნიმუში აღებულია 6 საათის პოზიციიდან. ნიადაგს ჰქონდა მნიშვნელოვანი სხვაობა, რომელიც შედგებოდა გრილისგან, რაც დამახასიათებელია SCC დაქვემდებარებული მილებისთვის. (გლეიინგი არის ნიადაგის მინერალური ნაწილის ან ღრმა ჰორიზონტის ქანების, წყლით ზეგაჯერებული ქიმიური აღდგენის პროცესი, როდესაც რკინის ოქსიდური ნაერთები გადაიქცევა ოქსიდურ ნაერთებად და ხორციელდება წყლით, ხოლო რკინით ამოწურული ჰორიზონტები მომწვანო, შავი და. ნაცრისფერი ტონები.).
წყალი, მცირე წვეთოვანი მარაგით (წუთში 6 წვეთი), პრაქტიკულად არ ჩანდა სინჯის მილის ქვეშ, რამაც გამოიწვია ნიადაგისა და ლითონის შეხების ზონაში წყალგამყოფი, ზოგჯერ ძაბრში აწევა და სტატიკური თავი. წყალი მიეწოდებოდა ასიმეტრიულად, ოფსეტურით მარჯვენა მხარენიმუში.
No3 ნიმუშისთვის (სურათი 2.4), რომელიც ექვემდებარება კოროზიას, სითბოს გადაცემის სტაბილურ პირობებში, როდესაც ნიმუშის ტემპერატურა უცვლელი იყო ttr = 33 °C-ზე, აღინიშნება შემდეგი ნიშნები:
1) დამახასიათებელია ზოგადი კოროზია, პრაქტიკულად მთელ ზედაპირზე;
2) საერთო გამოკვლევისას არ გამოვლენილა ორმოიანი კოროზიის დამახასიათებელი ნიშნები;
3) ნაკაწრების არეში:
2 ნაკაწრი 30 მმ 2 ნაკაწრი 30 მმ 2 ნაკაწრი 30 მმ არ აღმოჩენილა წყლულოვანი დაზიანების ნიშნები.
4) კოროზიის მაქსიმალური დაზიანება, რომელიც განისაზღვრება კოროზიის ქერქის სისქით, დაფიქსირდა ზამბარის მხრიდან, ანუ ნიმუშის მარჯვენა მხრიდან და მილის ქვედა გენერატორის გასწვრივ, სადაც ტენიანობა იყო მაქსიმალური;
5) ნათლად ჩანს, რომ კოროზიის ქერქის ფერი 6 საათის პოზიციაზე მილის მთელ ქვედა გენერატრიქსის გასწვრივ და ზამბარის მიდამოში უფრო მუქი, სავარაუდოდ მუქი ყავისფერია;
6) 3 ნაკაწრის არსებობა წყალწაღებულ ზონაში (მარჯვნივ) და 3 იგივე ნაკაწრის არსებობა ნაკლებად ტენიან ნიადაგში (მარცხნივ) არანაირად არ იმოქმედა კოროზიის პროცესის განვითარების ბუნებაზე;
7) უნდა აღინიშნოს, რომ ნიმუშის მილის დამუშავების შემდეგ, მის მარჯვენა მხარეს, პლასტიკური დეფორმაციის კვალი შეკვრის წერტილიდან (მსუბუქი სამუშაო გამკვრივების სახით) ჩანდა, რაც გავლენას არ ახდენდა მის ბუნებაზე. კოროზიის დაზიანება.
ნიმუში No4 ნიმუში დამუშავებულია იმავე მილის ნაწილისგან, როგორც ნიმუში No3, ხელოვნება. 3. ნიადაგი, ექსპერიმენტის ჩატარების პირობები იგივეა, რაც მე-3 ექსპერიმენტში. ერთადერთი განსხვავება: ტემპერატურული რეჟიმი პულსირებულია, სცენარის მიხედვით: 30/40 °С. ექსპერიმენტის დროს, რომელიც გაგრძელდა 24 საათის განმავლობაში, შენარჩუნდა პარამეტრების საშუალო მნიშვნელობები, რომლებიც განისაზღვრება ფორმულებით (2.14 - 2.16):
„ხევში ნაკადულის“ დინება მოდელირებული იყო ძაბრის მეშვეობით წყლის წვეთებით, ასიმეტრიულად, ნიმუშის მარჯვენა მხარეს. ციკლების რაოდენობა n = 63.
ნიმუშს აქვს ნაკაწრები, იგივე რაც ნიმუში No3-ზე:
2 ნაკაწრი 30 მმ თითოეული 2 ნაკაწრი 30 მმ თითო 2 ნაკაწრი 30 მმ თითო კოროზიის დაზიანების ბუნება ნაჩვენებია სურათზე 2.5.
No3 და No4 ექსპერიმენტების შედეგების შედარებისას, რომლებიც ასევე ჩატარდა იდენტურ პირობებში, მაგრამ ტემპერატურული პირობების სხვაობით, აღვნიშნავთ, რომ გრუნტის ნიშნების მქონე ნიადაგში პროცესს აძლიერებს იმპულსური ტემპერატურის ეფექტიც. შედარებით წონის დაკლების მიხედვით, განსხვავება 11-ჯერ არის! (ცხრილი 2.2).
სურათი 2.4 - No3 ნიმუშის კოროზიული დაზიანების ბუნება მუდმივ ტემპერატურაზე ttr = 33 OS ნახაზი 2.5 - ნიმუში No4-ის განადგურების ბუნება ტემპერატურის პულსური ცვლილებით 31/42 OS რეჟიმში. როგორც ჩანს, ამ შემთხვევაში ლითონის კოროზიის დანაკარგების ეფექტი მნიშვნელოვნად აღემატება No1 და #2 ექსპერიმენტებში მიღებულს.
No4 ექსპერიმენტში აღინიშნება განსაკუთრებული ფენომენი, რომელიც შესაძლებელს ხდის ახსნას ნიადაგში იმპულსური ტემპერატურის ზემოქმედების ქვეშ მიმდინარე ფიზიკური პროცესები.
კოროზიის პროცესის გააქტიურების ფაქტი მიუთითებს იმაზე, რომ ტენიანობის „რხევა“, რომელიც ხდება იმპულსური რეჟიმით, თერმომოძრავი ძალების მოქმედებით, საბოლოოდ იწვევს ნიადაგის სტრუქტურის ცვლილებას, მუწუკების გასწორებას და სილამური ფრაქციის ნაწილაკების მოძრაობა კაპილარებში, ე.ი.
ფაქტობრივად, იქმნება გაუმჯობესებული არხები, რომლების მეშვეობითაც დამიწების ელექტროლიტი თავისუფლად მოძრაობს. ექსპერიმენტის დროს, იმ მომენტში, როდესაც პერფორირებული ხვრელების გავლით წყალი დაიწყო, ასევე აღინიშნა H2 ბუშტების მოძრაობა კაპილარების გასწვრივ და მათი ამოღება წყალთან ერთად (ვიზუალურად).
მე-3 ექსპერიმენტში (t = const) ძაბრის მეშვეობით მიწოდებული წყალი პრაქტიკულად არ გადიოდა პერფორირებულ ნახვრეტებში, რაც ზოგჯერ იწვევს ძაბრში წყლის დონის აწევას სტატიკური თავის შექმნით. პერფორირებული ნახვრეტებიდან წყალი არ გაჟონა. ნიადაგის ელექტროლიტი თხევადი ელექტროლიტისგან განსხვავდება იონების მოძრაობისადმი უფრო დიდი წინააღმდეგობით.
ექსპერიმენტში No4 (t = 31/42 ° С), იგივე ნიადაგი გამოიყენეს გლეინგით, ერთი საათის შემდეგ. ერთადერთი განსხვავება: პულსის ტემპერატურის რეჟიმი. უწნეწო რეჟიმში მოძრაობით, წყალმა დაძლია ნიადაგის წინააღმდეგობა ექსპერიმენტის დაწყებიდან დაახლოებით 8 საათში. ერთი საათის შემდეგ ბალანსი დამყარდა: წყლის შემოდინება გადინების ტოლი გახდა. ინსტალაცია გამორთული იყო ღამით. დილით, დანადგარის ჩართვის შემდეგ, წყალი სანიაღვრე ხვრელებს 50 წუთის შემდეგ წვეთავდა.
ეს ფაქტი მიუთითებს კაპილარების ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობის შემცირებაზე გაუმჯობესებული სადინარების წარმოქმნის გამო. ასეთ გარემოში ელექტროლიტური იონები უფრო მოძრავია, რაც უდავოდ ხელს უწყობს ლითონის კოროზიას, რადგან უზრუნველყოფს ნიადაგის ელექტროლიტის განახლებას. გაშვებული წყალი.
ამავდროულად, თითოეული პულსი უზრუნველყოფს ფორმირების 1-ლი და მე-2 ეტაპების ცვლილებას, თითქოს აძლიერებს, კოროზიული პროცესების დისკრეტული ზრდის რეგულირებას.
ბუნებრივია, ამ შემთხვევაში, არა მხოლოდ გაძლიერებულია კოროზიული პროცესების განვითარება, არამედ ძლიერდება ფოკუსური კოროზია, ორმოები და ზედაპირის კოროზია, რადგან მათ ახასიათებთ საერთო ელექტროქიმიური პროცესები.
ამრიგად, ექსპერიმენტებმა აჩვენა, რომ სხვა თანაბარ პირობებში, იმპულსური ტემპერატურის ეფექტი და ცვლადი ტენიანობა ზრდის ნიადაგის კოროზიულ აქტივობას 6,9-ჯერ (ექსპერიმენტები No1 და No2) და ფიზიკური მახასიათებლების გაუარესებით. ნიადაგი 11,2-ჯერ (ექსპერიმენტი No3 და No4).
2.4. ტემპერატურული რყევების სიხშირისა და თერმული პარამეტრების გავლენის გამოკვლევა ნიადაგების კოროზიულობაზე (ექსპერიმენტების მეორე სერია) მაგისტრალური გაზსადენების მუშაობის რეჟიმები ხასიათდება ტემპერატურის ხშირი რყევებით. თვის განმავლობაში მხოლოდ AVO ვენტილატორების ჩართვის რაოდენობა გამაგრილებელ ბალიშებზე ბუნებრივი აირიაღწევს 30 ... 40.
წლის განმავლობაში, ტექნოლოგიური ოპერაციების გათვალისწინებით (კომპრესორების მაღაზიის გათიშვა, GPU და ა.შ.) და კლიმატური ფაქტორები(წვიმა, წყალდიდობა, ჰაერის ტემპერატურის ცვლილება და ა.შ.), ეს ასობით რყევაა, ხოლო ექსპლუატაციის მთელი პერიოდის განმავლობაში - ათასობით და ათიათასობით.
ტემპერატურული იმპულსების სიხშირისა და საშუალო ტემპერატურის მატების გავლენის შესასწავლად ნიადაგების კოროზიულობაზე, ჩატარდა ექსპერიმენტების მეორე სერია (No5 - No8) ფოლადის ნიმუშებზე, დაფქულ ელექტროლიტში. . ტემპერატურული რეჟიმების აღრიცხვა განხორციელდა დაკვირვების ჟურნალში. ეს მონაცემები წარმოდგენილია დანართ 2-ში.
ექსპერიმენტები ჩატარდა იმავე ექსპერიმენტულ მოწყობილობებზე.
მოდელირებული იქნა გრძელვადიანი თერმოდინამიკური პროცესები, რომლებიც წარმოიქმნება მაგისტრალური გაზსადენის მონაკვეთზე დაზიანებული იზოლაციით და პერიოდული დატენიანებით (სურათი 2.1).
იმპულსური ტემპერატურის (ტენიანობის) ზემოქმედებამ აჩვენა, რომ ნიმუშის ირგვლივ გამდინარე წყლით შემოდინებისას ფოლადის ზედაპირის ფართო, გამოხატული ორმოიანი კოროზია ვითარდება მაქსიმალური დაზიანებით ტენის გავლის გასწვრივ.
ეს ფაქტი მიუთითებს ტემპერატურისა და ტენიანობის ზემოქმედების შეჯამების ან ზემოქმედების ზემოქმედებაზე კოროზიულ პროცესებზე გარემოს კოროზიული აქტივობის მკვეთრი მატებით.
სტაბილურ ტემპერატურაზე და დრენაჟის არარსებობის პირობებში, ნიადაგის იგივე საწყისი ტენიანობით, ზედაპირის წყლულოვანი დაზიანებები მინიმალურია ან არ არსებობს, ხოლო ლითონის დანაკარგები კოროზიის გამო უფრო მცირე ზომისაა.
ექსპერიმენტების პირველი სერიის შედეგებმა ასევე მისცა საფუძველი ვივარაუდოთ, რომ ტემპერატურის იმპულსების რაოდენობის ზრდა იწვევს ტესტის ნიმუშების წონის დაკლების ზრდას. ამ განცხადების საფუძველი ასევე იყო ის ფაქტი, რომ დაფქული ელექტროლიტები კოროზიულ-აქტიურ ნიადაგის ფენაში დიდი დიამეტრის გაზსადენის ირგვლივ იქცევიან განსაკუთრებულად, კერძოდ:
1. ისინი მუშაობენ ფოროვან ნიადაგურ გარემოში, რაც ხელს უშლის იონების მოძრაობას ნიადაგის ჩონჩხის ფორმებში.
2. თერმოძრავი ძალების მოქმედების ქვეშ არიან რხევად მოძრაობაში, ვინაიდან ტემპერატურის გრადიენტები მუდმივად იცვლება. ამავდროულად, ტენიანობა თავისთვის ოპტიმალურ გზას ფოროვან გარემოში „არღვევს“, არბილებს დარღვევებს და ტუბერკულოზებს კაპილარულ სადინარში, რაც დროთა განმავლობაში საგრძნობლად ამცირებს კაპილარების ჰიდრავლიკურ წინააღმდეგობას.
3. გრუნტის ტენის მობილურობის ზრდა და მისი რხევითი მოძრაობა ააქტიურებს კოროზიულ პროცესებს. დრენაჟების (ხევები, სხივები და ა.შ.) არსებობისას, კოროზიის პროდუქტები აქტიურად ევაკუირებულია ნიადაგის აქტიური ფენიდან პერიფერიაზე და ელექტროლიტის განახლება.
ამ რეჟიმში, კოროზიის დეფექტები სწრაფად ვითარდება, ერწყმის, ქმნის უზარმაზარ დაზიანებულ ადგილს, რაც იწვევს გაზსადენის კედლის ტარების სიმძლავრის შესუსტებას, საიდანაც შეიძლება ვივარაუდოთ, რომ ტემპერატურული ციკლების რაოდენობის ზრდა ხელს უწყობს ამას. პროცესი.
ექსპერიმენტები No5-No8 ჩატარდა თიხისა და თიხნარი ნიადაგების ნარევზე ცდების პირველი სერიის ნიმუშების იდენტურ ნიმუშებზე (ცხრილი 2.3).
ცხრილი 2.3 - ექსპერიმენტების მეორე სერიის ნიმუშების პარამეტრები, ციკლური გათბობის რეჟიმით ექსპერიმენტებისთვის ნიადაგები აღებულია ორმოებიდან SCC დეფექტების იდენტიფიცირებისას გაზსადენზე Urengoy - Petrovsk Du 1400 PK 3402 + 80. 6 საათის პოზიციიდან აღებულ ნიადაგის ნიმუშებს აღენიშნება გლეჯის კვალი. გაზსადენის მონაკვეთი PK 3402+80 ორმოში დაექვემდებარა კოროზიულ და სტრეს-კოროზიულ ეფექტებს და შეიცვალა სარემონტო სამუშაოების დროს.
ტემპერატურის რეჟიმი დაყენებული იყო პულსზე, დადასტურებული სქემის მიხედვით 45/35OS. წყალი ყველა ნიმუშს მიეწოდებოდა იმავე რეჟიმში. ნიმუშის ზედაპირზე საშუალო ტემპერატურა და სპეციფიკური სითბოს ნაკადი მოცემულია ცხრილში 2.4.
ექსპერიმენტების მეორე სერიის ნიმუშები ტესტირება მოხდა იმავე ექსპერიმენტულ მოწყობილობებზე, მაგრამ პირველისგან განსხვავებით, იდენტურ პირობებში. იმათ. ნიადაგები ერთნაირად იღებებოდა, ძაბრის მეშვეობით ერთნაირი წყალმომარაგება იყო უზრუნველყოფილი და წყლისა და ჰაერის იგივე ტემპერატურა იყო უზრუნველყოფილი.
ამ ექსპერიმენტებში ექსპოზიციის ტემპერატურის დიაპაზონი შენარჩუნებულია უფრო მაღალ დონეზე: 35..40 °C (ექსპერიმენტების პირველ სერიაში ტემპერატურა იცვლებოდა 30...35 °C დიაპაზონში).
ცხრილი 2.4 - ნიმუშების გათბობის რეჟიმები No. 5-No. ძაბვის ძალის სიმძლავრის სპეციფიკური საშუალო ცვლადები იყო მხოლოდ n ციკლების რაოდენობა თითოეული ექსპერიმენტის განმავლობაში.
შენახული იყო 24±0.5 საათის განმავლობაში, რაც შეესაბამებოდა გაზსადენის ბუნებრივ პირობებში ექსპლუატაციის დაახლოებით 14 წელს (იხ. პუნქტი 2.1).
ამ ექსპერიმენტების სერიის ციკლების ცვალებადობა მიღწეული იყო გამათბობელ ელემენტზე ძაბვის შეცვლით და, შესაბამისად, ნიმუშებისთვის მიწოდებული სპეციფიკური სითბოს ნაკადის შეცვლით. გათბობის ნიმუშების პარამეტრები მოცემულია ცხრილში 2.7.
შედარებული ექსპერიმენტების ერთნაირი ხანგრძლივობით სინჯის გათბობის ციკლების რაოდენობა განსხვავებულია: n=14 (ექსპერიმენტი No6) და n=76 (ექსპერიმენტი No8). მაშასადამე, მე-8 ექსპერიმენტში ნიმუშის გაცხელების სიჩქარე ძალიან მაღალია, ხოლო გაგრილება ნელია. მე-6 ექსპერიმენტში, პირიქით, გაცივება ხდება სწრაფად, ხოლო სითბო ნიადაგის მიერ თანდათან გროვდება. ხარისხობრივად განსხვავებული სითბოს გადაცემის გამო, ამ ექსპერიმენტებში საშუალო ტემპერატურა ტავ განსხვავებულია.
ცხრილი 2.5 - სინჯის გაცხელების პარამეტრები ციკლურ რეჟიმში 35/45°С ნიმუში No. ცხრილი 2.5 გვიჩვენებს, რომ გათბობის დროის n და გაგრილების დროის თანაფარდობა o იცვლება ციკლების რაოდენობასთან ერთად. და ეს აისახება ტემპერატურის ცვლილების ბუნებაში ttr, განსაზღვრავს განსხვავებას საშუალო ტემპერატურაში, ელექტროლიტებში და, საბოლოო ჯამში, ნიმუშების კოროზიის სიჩქარეზე.
ტემპერატურის ცვლილების ბუნება ttr ნაჩვენებია სურათზე 2.6. გრაფიკების ანალიზი აჩვენებს, რომ ციკლების რაოდენობის მატებასთან ერთად იცვლება გათბობისა და გაგრილების ხანგრძლივობის თანაფარდობა. 2.7 სურათზე ნაჩვენებია ექსპერიმენტის ფრაგმენტი No. ექსპერიმენტში No5 (82 ციკლი) და No8 (76 ციკლი) გაცხელების დრო ნაკლებია გაგრილების დროზე და პირიქით No6 და No7 ცდებში.
5-8 ექსპერიმენტების შედეგები აჩვენებს, რომ ნიმუშების კოროზიული წონის დაკარგვა განსხვავდება, იხილეთ ცხრილი 2. ცხრილი 2.6 - ნიმუშების წონაში კლება No5-No8 ციკლური გათბობის რეჟიმით 45/-ის მიხედვით. 35 ° С სქემა ქიმიური პროცესები. ექსპერიმენტის ასეთ პირობებში კოროზიული პროცესების აჩქარების ან გააქტიურების ბიოქიმიური ბუნება პრაქტიკულად გამორიცხულია.
სურათი 2.6 - იმპულსური ტემპერატურული რეჟიმების ბუნება ნიმუშების გაცხელებისთვის No5 ექსპერიმენტებში - სურათი 2.7 - გამოცდილების ფრაგმენტი No6, რომელიც ასახავს გათბობისა და გაგრილების სიჩქარეს დაბალი წყაროს სიმძლავრეზე (q = 46,96 ვ/მ) ნახაზი 2.8 - მე-8 გამოცდილების ფრაგმენტი, რომელიც ასახავს გათბობისა და გაგრილების მაჩვენებლებს მაღალი წყაროს სიმძლავრეზე (q = 239,29 ვტ/მ).
ნიმუშების წონის დაკლება, გ/სმ2 0, სურათი 2.9 – ნიმუშების წონის დაკლების დამოკიდებულება თერმული იმპულსების რაოდენობაზე ნიმუშების წონის დაკლება, გ/სმ სურათი 2.10 – ნიმუშების წონის დაკლების დამოკიდებულება თერმულ სიმძლავრეზე. გ/სმ სურათი 2.9 გვიჩვენებს, რომ ციკლების რაოდენობის მატებასთან ერთად ერთი და იგივე პერიოდის განმავლობაში იზრდება კოროზიული პროცესების აქტივობა, რასაც მოწმობს ნიმუშების შედარებით წონის დაკლების ზრდა. ეს დამოკიდებულება არაწრფივია და აქვს პროგრესული ხასიათი.
აღსანიშნავია, რომ მიუხედავად იმისა, რომ მე-8 ექსპერიმენტში გამოყენებული იქნა უფრო დაბალი მასის და უფრო მცირე ზედაპირის მქონე ნიმუში სხვა ნიმუშებთან შედარებით, მისი სპეციფიკური მასის დანაკარგი დიდი იყო. ეს შეიძლება აიხსნას იმით, რომ ნიმუში No8 ექვემდებარებოდა უფრო მაღალი სპეციფიკური სითბოს ნაკადს, იხილეთ სურათი 2.10. №6 ნიმუშთან შედარებით, რომელიც ექვემდებარებოდა ყველაზე დაბალ სპეციფიკურ სითბურ ნაკადს, №8 სინჯს აქვს 6%-ით მეტი კუთრი მასის დანაკარგი.
კოროზიის სიჩქარე, გამოხატული ლითონის მასის დაკარგვაზე, დამოკიდებულია ნიმუშების გარე ზედაპირის საშუალო ტემპერატურაზე (სურათი 2.11, სურათი 2.12). ტემპერატურის მატებასთან ერთად 43..44 °C მნიშვნელობებამდე, კოროზიის სიჩქარე მცირდება. ეს აიხსნება მილის ირგვლივ ნიადაგის ტენიანობის შემცირებით და მისი უფრო მეტად „გაშრობით“. მაღალი ტემპერატურა. ტენიანობის შემცირებით, კოროზიული ელექტროქიმიური პროცესების აქტივობა მცირდება.
იმპულსური ტემპერატურის ეფექტი (n), არამედ წყაროს თერმული სიმძლავრე (q) და მისი საშუალო ტემპერატურა ტავ.
2.5 კოროზიის სიჩქარის დამოკიდებულება საშუალო ტემპერატურაზე არასტაბილური სითბოს გადაცემით.
ექსპერიმენტების შედეგების შესრულებულმა ანალიზმა, ხარისხობრივი მახასიათებლებისა და რაოდენობრივი თანაფარდობების გათვალისწინების ჩათვლით, შესაძლებელი გახადა იმ ფაქტორების მახასიათებლების შერჩევა, რომლებიც გავლენას ახდენენ მოდელის ეფექტურ მახასიათებლებზე.
არასაკმარისი აღმოჩნდა შედეგების მრავალჯერადი კორელაციულ-რეგრესიული ანალიზის ჩასატარებლად. მიუხედავად ამისა, შერჩევის პირველ ეტაპზე მიღებული დაწყვილებული კორელაციის კოეფიციენტების მატრიცის ანალიზმა გამოავლინა ერთმანეთთან მჭიდროდ დაკავშირებული ფაქტორები, ცხრილი 2.7.
ცხრილი 2.7 - x1 (n) და x2 (tav) პარამეტრების თანაფარდობა, y-სთან მიმართებაში (G/s) ყველაზე ახლო კავშირი დაფიქსირდა შორის საშუალო ტემპერატურანიმუში tav და მისი მასის გ/წმ დაკარგვა. წყვილის კორელაციის კოეფიციენტი ruх2=-0,96431.
იყო ერთმანეთთან მჭიდროდ დაკავშირებული ფაქტორები, რომლებიც გაუქმდა.
შედეგად, გადაწყდა, რომ გავითვალისწინოთ ფორმის დამოკიდებულება:
x1(n) პარამეტრის კლასიფიკაცია, როგორც სითბოს და მასის გადაცემის პროცესის არასტაბილურობის გამოხატულება.
ამან შესაძლებელი გახადა ექსპერიმენტების ორივე სერიის ერთად განხილვა. მეორე სერიის No5..8-ის ოთხ ექსპერიმენტს დაემატა კიდევ ორი პირველი სერიის No1 და No4 ექსპერიმენტი.
შედეგად მიღებული გრაფიკული დამოკიდებულება ნაჩვენებია ნახაზზე 2.13.
გრაფიკი 2.13 ნათლად ასახავს ლითონის კოროზიის დანაკარგების პროცესს.
მილის არასტაბილური სითბო და მასის გადატანა ნიადაგთან (და გაზსადენის ნიადაგთან ბუნებრივ პირობებში) ზრდის მილის ლითონის მასის კოროზიის დაკარგვას სტაბილურ რეჟიმებთან შედარებით, როდესაც მილის ტემპერატურა მუდმივია.
მეორეც, რეგიონში ტემპერატურის მატებასთან ერთად, რომელიც აღემატება 33°C ტემპერატურას, კოროზიის სიჩქარე ნელდება. ეს აიხსნება იმით, რომ მაღალ ტემპერატურაზე, 40 ° C და მეტს აღწევს, ხდება ტენის გადინება, მისი მიგრაცია პერიფერიაზე, რაც იწვევს ნიადაგის გაშრობას. მილსადენის მიმდებარე ნიადაგის გაუწყლოებით, კოროზიული პროცესების აქტივობა მცირდება.
მესამე, შეიძლება ვივარაუდოთ, რომ მაქსიმალური კოროზიული აქტივობა მოდის 30...33°C ტემპერატურულ დიაპაზონზე. ვინაიდან ცნობილია, რომ ტემპერატურის კლებით 30°C-დან 10°C-მდე, კოროზიის სიჩქარე ნელდება და 0°C-ზე პრაქტიკულად ჩერდება.
როდესაც ტემპერატურა +20 °C-დან -10 °C-მდე ეცემა, კოროზიულობა მცირდება დაახლოებით 10-ჯერ.
რომ. ყველაზე საშიში, კოროზიის თვალსაზრისით, შეიძლება ჩაითვალოს ოპერაციული ტემპერატურა +30 ... +33 ° C ბრძანებით. სწორედ ამ დიაპაზონში მუშაობს დიდი დიამეტრის მაგისტრალური გაზსადენები.
Fedotov S.D., Ulybin A.V., Shabrov N.N.
ინჟინერი S. D. Fedotov;
ტექნიკურ მეცნიერებათა კანდიდატი, ასოცირებული პროფესორი A.V. Ulybin *;
ფიზიკა-მათემატიკის დოქტორი, პროფესორი ნ.ნ.შაბროვი,
FGBOU VPO პეტერბურგის სახელმწიფო პოლიტექნიკური უნივერსიტეტი
საკვანძო სიტყვები:კოროზიული აცვიათ; ფოლადის კონსტრუქციები; ულტრაბგერითი სისქის გაზომვა; შენობის კონსტრუქციების შემოწმება
ცნობილია, რომ ლითონის კონსტრუქციებში კოროზიის დანაკარგებს დიდი ეკონომიკური ზიანი მოაქვს. ფოლადის კონსტრუქციების ელემენტების კოროზიული განადგურება და რკინაბეტონში გამაგრება არის ერთ-ერთი მთავარი ფაქტორი, რომელიც იწვევს კონსტრუქციების მიუღებელ და საგანგებო მდგომარეობას. კოროზიის მაჩვენებელი მერყეობს ფართო დიაპაზონში 0,05-დან 1,6 მმ-მდე წელიწადში და დამოკიდებულია ლითონის კოროზიის წინააღმდეგობაზე, აგრესიული გარემოს პარამეტრებზე, ანტიკოროზიული მკურნალობის არსებობასა და მდგომარეობაზე, დიზაინის გადაწყვეტილებებზე და სხვა ფაქტორებზე.
ფაქტობრივის განმარტება კოროზიული აცვიათექსპლუატირებული ფოლადის კონსტრუქციები აუცილებელია როგორც მათი ტექნიკური მდგომარეობის კონტროლისა და დროული აღდგენისთვის, ასევე ავარიების (ავარიების და ნგრევის) თავიდან ასაცილებლად.
თანამედროვე ინსპექტირების სტანდარტებში, ტექნიკურ ლიტერატურაში და სამეცნიერო ნაშრომებში კოროზიული ცვეთის სწორად განსაზღვრის საკითხი სრულად არ არის გამჟღავნებული. არსებული ინსტრუქციებიდან ყოველთვის არ არის ნათელი, რა და როგორ უნდა გავზომოთ დანაკარგები, რომელი განყოფილებები აირჩიოთ და როგორ მოვამზადოთ ისინი. არ არსებობს ცალსახა მოსაზრება იმის შესახებ, თუ როგორ უნდა აჩვენოს გაზომვის შედეგი. ამრიგად, აუცილებელია ლიტერატურაში არსებული მონაცემების განზოგადება და კონტროლის ტექნიკის შემუშავება თანამედროვე აპარატურის გათვალისწინებით.
კოროზიის დანაკარგების კონტროლი პრაქტიკაში ორ ძირითად ამოცანამდე მოდის:
1) ლითონის ელემენტის ფაქტობრივი ნარჩენი მონაკვეთის განსაზღვრა;
2) ფაქტობრივი სისქის შედარება ორიგინალთან (ან გაზომილი კვლევის წინა ეტაპზე).
როგორც ჩანს, ორივე ამ ამოცანის გადაჭრა საკმაოდ მარტივია. თუმცა, პრაქტიკაში პრობლემები წარმოიქმნება როგორც დაზიანებული სტრუქტურის სისქის გაზომვისას, ასევე ორიგინალთან შედარებისას. ასევე ყოველთვის არ არის აშკარა, თუ როგორ უნდა აჩვენოთ კვლევის შედეგი ყველაზე მოსახერხებელი და ინფორმატიული გზით. ეს სტატია ეძღვნება ამ პრობლემების გადაჭრას, სქემატურად წარმოდგენილი ნახ. 1-ში.
სურათი 1. კოროზიის დანაკარგების განსაზღვრის მეთოდები
სტატიაში განხილულია კონტროლის ძირითადი მეთოდები, რომლებიც განხორციელდა უწყვეტი ლითონის კოროზიის არსებობისას. ლოკალური კოროზიის გაზომვის საკითხები (ნახვრეტები, ორმოები, მარცვლოვანი და ა.შ.) ში ამ მასალასარ განიხილება.
ნარჩენი სისქის გაზომვა მექანიკური მეთოდით
სისქის გაზომვის საკითხის განხილვამდე უნდა აღინიშნოს, რომ ლითონის კონსტრუქციების გაზომვები მოითხოვს გაზომვის მაქსიმალურ სიზუსტეს სხვა მასალებისგან დამზადებულ კონსტრუქციებთან შედარებით. მარეგულირებელი და მეთოდოლოგიური დოკუმენტებისა და ტექნიკური ლიტერატურის მიხედვით, გაზომვის სიზუსტე უნდა იყოს მინიმუმ 0,05-0,1 მმ.
უმარტივესი და ნაკლებად ინტენსივობითი მეთოდია ფოლადის კონსტრუქციების რეალური სისქის განსაზღვრა სხვადასხვა მექანიკური საზომი ხელსაწყოების გამოყენებით. ამ მიზნების საჭირო სიზუსტით მისაღწევად რეკომენდირებულია კალიბრების, მიკრომეტრებისა და მექანიკური სისქის ლიანდაგების, ასევე საზომი დამჭერების გამოყენება.
პრაქტიკაში, ამ ხელსაწყოებიდან ყველაზე ხელმისაწვდომი, კერძოდ, ხალიჩების გამოყენება ყოველთვის არ არის მოსახერხებელი და ზოგჯერ შეუძლებელი. ეს აიხსნება იმით, რომ კალიბრით გაზომვა შეიძლება განხორციელდეს მხოლოდ ღია ტერიტორიებიპროფილები (კუთხის ბუმბული, I-სხივების და არხების თაროები და სხვ.) (სურ. 2). განსაკუთრებით ხშირად საჭიროა უფრო თხელი მონაკვეთის ელემენტის ნარჩენი სისქის გაზომვის აუცილებლობა, რომელიც წარმოადგენს კედელს არხებში და I-სხივებში. უმეტეს შემთხვევაში, პროფილის თავისუფალი ბოლო (მხარდაჭერის ადგილებში) მიუწვდომელია და, შესაბამისად, გაზომვა შეუძლებელია. მეორე მნიშვნელოვანი შეზღუდვა არის კალიბრის ყბების სიგრძე. ამ შემთხვევაში ლითონის სისქის გაზომვა შესაძლებელია მხოლოდ იმ ადგილებში, რომლებიც განლაგებულია გამოკვლეული პროფილის კიდეზე ყბების სიგრძის ტოლი ზოლის ფარგლებში.
სურათი 2. ნარჩენი სისქის გაზომვა კალიპერით
სურათი 3. BHI-ს ნარჩენი სისქის გაზომვა დამჭერით
სურათი 4. მიკრომეტრი - სისქის საზომი
გაზომვის უფრო მოსახერხებელი საშუალებაა სისქის ლიანდაგები სამაგრით. მათი გამოყენებით შესაძლებელია სისქის გაზომვა შესასწავლი ელემენტის კიდეებიდან დაშორებულ ადგილობრივ ადგილებში. კოროზიის არათანაბარი დაზიანების შემთხვევაში, ეს უპირატესობა გადამწყვეტი იქნება კალიბრთან შედარებით. გარდა ამისა, სისქის ლიანდაგის გამოყენებისას მესურასთან ერთად (ნახ. 3), გაზომვის სიზუსტე შეიძლება გაიზარდოს მექანიკურ კალიბრთან შედარებით 0,01 მმ-მდე ან მეტი. მეორე მხრივ, მექანიკური სისქის ლიანდაგების გამოყენებას ფრჩხილების სახით თან ახლავს იგივე შეზღუდვები, როგორც კალიპერების.
აშკარაა, რომ ზემოაღნიშნული მექანიკური საზომი ხელსაწყოების გამოყენება შეუძლებელია დახურული პროფილის ელემენტებზე - მილებზე, რომლებიც გამოიყენება ყოველწლიურად მზარდი მოცულობით. დახურული პროფილის სისქის მექანიკურად გაზომვის ერთადერთი შესაძლო გზაა ნახვრეტის გაბურღვა და სპეციალური მიკრომეტრით გაზომვა (ნახ. 4). ამავდროულად, მკვეთრად მცირდება გაზომვის სიზუსტე და კონტროლის შესრულება.
ნარჩენი სისქის ფიზიკური გაზომვა
სხვადასხვა მასალისგან დამზადებული პროდუქტებისა და საფარების სისქის, უწყვეტობის და სხვა პარამეტრების დასადგენად, გამოიყენება არადესტრუქციული ტესტირების ფიზიკური მეთოდების (NDT) ფართო სპექტრი. მათ შორის შეიძლება აღინიშნოს მაგნიტური, მორევის, რადიოტალღური მეთოდები და ა.შ.
ერთ-ერთი ყველაზე წარმატებით გამოყენებული ფიზიკური მეთოდი ფოლადის კონსტრუქციების სისქის და სხვა პარამეტრების კონტროლისთვის არის ულტრაბგერითი მეთოდი. ეს დაადასტურა შიდა და უცხოურ პრაქტიკაში ულტრაბგერითი მოწყობილობების (სისქის საზომი და ხარვეზების დეტექტორების) ფართო შესწავლითა და გამოყენებით. ეს მეთოდი დაფუძნებულია ულტრაბგერითი ტალღების უნარზე, რომელიც აისახება მედიას შორის ინტერფეისზე. უნდა აღინიშნოს, რომ ამ ნაშრომში აღწერილი მიზნებისათვის, ულტრაბგერითი ექო მეთოდი ერთადერთია, რომელიც გამოიყენება ფიზიკურ NDT მეთოდებს შორის.
თანამედროვე მოწყობილობების გამოყენების ძირითადი უპირატესობები, რომლებიც ახორციელებენ სისქის გაზომვის ულტრაბგერითი მეთოდს:
ცალმხრივი დაშვებისას კონტროლის შესაძლებლობა;
მუშაობა სტრუქტურის კიდიდან მოშორებულ ადგილებში (ღია კიდეების გარეშე);
Მაღალი დონის შესრულება;
გაზომვის საკმარისი სიზუსტე;
შედარებით მარტივი მოთხოვნები გაზომვის ადგილის წინასწარი მომზადებისთვის.
რუსეთში ფართოდ გამოიყენება როგორც შიდა, ისე უცხოური მწარმოებლების ულტრაბგერითი სისქის მრიცხველები (შპს AKS, შპს ტექნოტესტი, კონსტანტა CJSC, Olympus და ა.შ.). ყველაზე მოსახერხებელი სამუშაოდ საველე პირობებიარის მოწყობილობები - მონობლოკები (სურ. 5).
სურათი 5. სისქის გაზომვა ულტრაბგერითი ინსტრუმენტით
რა თქმა უნდა, მათ ასევე აქვთ უარყოფითი მხარეები, მათ შორის გაზომილი სისქის შეზღუდული დიაპაზონი, ბატარეის დაბალი სიმძლავრე და სხვა.
ულტრაბგერითი სისქის ლიანდაგების უმეტესობის გამოყენება მოითხოვს ფოლადის ზედაპირის მომზადებას საზომი ადგილის დაფქვით ან (სასურველია) დაფქვით. ერთის მხრივ, ეს გარემოება ამცირებს კონტროლის მუშაობას, ხოლო კვების წყაროს არარსებობის შემთხვევაში - ძალიან მნიშვნელოვნად. მეორეს მხრივ, გაზომვის ადგილის მომზადება ასევე აუცილებელია მექანიკური სისქის მრიცხველებით კონტროლის ნორმალური სიზუსტის უზრუნველსაყოფად. გარდა ამისა, პორტატული უსადენო ლითონის ზედაპირის დამუშავების ხელსაწყოების ხელმისაწვდომობა ამ დღეებში პრაქტიკულად გამორიცხავს ამ პრობლემას.
ზემოაღნიშნულიდან გამომდინარე, შეგვიძლია დავასკვნათ, რომ ულტრაბგერითი მოწყობილობების უპირატესობა მექანიკურ სისქის საზომებთან შედარებით აშკარაა.
საწყისი მონაკვეთის სისქის განსაზღვრა
იმის გასაგებად, თუ რა არის ლითონის დანაკარგი, აუცილებელია ვიცოდეთ მისი საწყისი სისქე. ყველაზე მარტივი და საიმედო გზაა შესწავლილი ელემენტის სისქის გაზომვა დაუზიანებელ განყოფილებაში. ღია ელემენტებზე აგრესიული საშუალების შეუზღუდავი (სივრცეში) და ხანგრძლივი წვდომის შემთხვევაში, ელემენტის მთელ არეალს ხშირად აქვს კოროზიის დაზიანება. ამ შემთხვევაში შეუძლებელია ელემენტის საწყისი სისქის დადგენა პირდაპირი გაზომვით.
ასეთ ვითარებაში, ელემენტების მონაკვეთის პარამეტრები განისაზღვრება ან დიზაინის დოკუმენტაციის მიხედვით, ან ნაგლინი ლითონის ასორტიმენტის მიხედვით. ამ მიდგომას აქვს დაბალი საიმედოობა და ზოგიერთ შემთხვევაში შეუძლებელია (დოკუმენტაციის ნაკლებობა, არასტანდარტული შედუღებული პროფილების გამოყენება და ა.შ.). თუ საპროექტო დოკუმენტაცია ხელმისაწვდომია ანალიზისთვის, სასურველი პარამეტრების დადგენის ალბათობა უფრო მაღალია. ამასთან, არ არსებობს გარანტია, რომ აღმართული სტრუქტურები სრულად შეესაბამება საპროექტო გადაწყვეტას, ხოლო შიდა მშენებლობის რეალობაში - აღმასრულებელი დოკუმენტაცია.
ასევე ყოველთვის არ არის შესაძლებელი ელემენტების სისქის დადგენა ასორტიმენტის მიხედვით მონაკვეთის საერთო ზომების (სიმაღლე და სიგანე) განსაზღვრით. თუ კონსტრუქციები დამზადებულია არხებისა და I-სხივებისგან, პრობლემის გადასაჭრელად აუცილებელია პროფილების დამზადების პერიოდის შესაბამისი ასორტიმენტი. თუმცა, სტრუქტურების შემოწმებისას, ყოველთვის არ არის შესაძლებელი პროფილების შესაბამისობის დადგენა კონკრეტულ ასორტიმენტთან. მილებისა და კუთხეების შემოწმებისას შეუძლებელია ასორტიმენტის გამოყენება საწყისი სისქის დასადგენად, ვინაიდან იგივე განივი ზომები შეესაბამება სისქის დიდ დიაპაზონს. მაგალითად, გოსტ 8509-93-ის მიხედვით თანაბარ თაროზე No50 კუთხეს შეიძლება ჰქონდეს საწყისი სისქე 3,0-დან 8,0 მმ-მდე 1,0 მმ-ის მატებით.
კოროზიის დაკარგვის კონტროლის არაპირდაპირი მეთოდი
შენობების შემოწმების სტანდარტებსა და ტექნიკურ ლიტერატურაში შეგიძლიათ იპოვოთ რეკომენდაციები არაპირდაპირი მეთოდის გამოყენების შესახებ კოროზიის დანაკარგების სიდიდის სავარაუდო შეფასებისთვის. მისი არსი მდგომარეობს კოროზიის პროდუქტების ფენის სისქის გაზომვაში და დაზიანების ოდენობის შეფასებაში, რომელიც უდრის კოროზიული ოქსიდების სისქის 1/3-ს.
ასეთი მიდგომის სანდოობა, ჩვენი აზრით, ძალიან საეჭვოა შემდეგი მიზეზების გამო. იდეა, ალბათ, ეფუძნება იმ ფაქტს, რომ კოროზიის პროდუქტების სიმკვრივე მნიშვნელოვნად დაბალია, ვიდრე განადგურებული ლითონის სიმკვრივე. შეიძლება ვივარაუდოთ, რომ მეთოდის საიმედო განხორციელებისთვის, კოროზიული ოქსიდების სიმკვრივე უნდა იყოს 3-ჯერ ნაკლები ფოლადის სიმკვრივეზე. თუმცა, ავტორების მიერ სხვადასხვა ობიექტზე ჩატარებული გაზომვების შედეგების მიხედვით, კოროზიის პროდუქტების (ღია ფორების მოცულობის და ჰაერის უფსკრულის მოცულობის გათვალისწინების გარეშე) და ფოლადის სიმკვრივის თანაფარდობა მერყეობს 2.1...2.6 დიაპაზონში. ჯერ (ცხრილი 1).
ცხრილი 1. კოროზიული ოქსიდების სიმკვრივე
|
შერჩევის ობიექტი |
ელემენტი |
მოხმარების პირობები |
ოქსიდების სიმკვრივე, ტ/მ 3 |
კავშირი ფოლადის სიმკვრივესთან |
|
|
საცხოვრებელი კორპუსის იატაკის სხივები |
სხივის თარო |
დატენიანება გაჟონვის დროს |
|||
|
სხივის ქსელი |
|||||
|
ლაბორატორიული კანალიზაციის ბადე |
გისოსების კუთხე |
პერიოდული დატენიანება |
|||
|
ნაგავსაყრელი |
უჯრის საყრდენი |
სითხის დონის ქვემოთ |
|||
|
კანალიზაციის გამწმენდი საშუალებები |
კაშხლის კუთხე |
მუდმივი დატენიანება |
ეს განცხადებები შეიძლება უარყოფილი იყოს იმით, რომ სწორედ ფორებისა და ჰაერის ხარვეზების არსებობის გამოა, რომ კოროზიის პროდუქტების სისქე მხოლოდ სამჯერ აღემატება დაზიანებულ ლითონის ფენას. თუმცა, ეს არაპირდაპირი მიდგომის განხორციელების შეუძლებლობის მეორე მიზეზია. კოროზიის პროდუქტების "შეფუთვის" სიმკვრივე (ჰაერის ფენების და ფორების თანაფარდობა ოქსიდების მოცულობასთან) დამოკიდებულია სხვადასხვა ფაქტორზე. ეს მოიცავს, სხვადასხვა ხარისხით, აგრესიული გარემოს ტიპს, მასალაზე წვდომის სიხშირეს, მიკროორგანიზმების არსებობას, რომლებიც წარმოადგენენ პროცესის კატალიზატორს და სხვა. უფრო მეტად, კონსტრუქციული გადაწყვეტა თამაშობს როლს, კერძოდ, კოროზიის ელემენტის მიმდებარედ სხვა სტრუქტურების არსებობა, რომლებიც ხელს უშლიან კოროზიის პროდუქტების თავისუფალ დაგროვებას.
ავტორებს არაერთხელ მოუწიათ დაკვირვება, იგივე ტიპის სტრუქტურული ელემენტების შესწავლისას, კოროზიის პროდუქტები, რომლებიც განსხვავდება სტრუქტურაში. მაგალითად, მე-19 საუკუნის ბოლოს აშენებულ ერთ-ერთ შენობაში, იატაკის სხივების კედლებზე დაფიქსირებული კოროზიული ოქსიდების სიმკვრივე მნიშვნელოვნად განსხვავდებოდა. ოქსიდების მაღალი სიმკვრივის მიზეზი იყო სხივთაშორისი შევსება აგურის სარდაფების სახით, რაც ხელს უშლიდა კოროზიული ფენების თავისუფალ დაგროვებას. ამავე შენობის მეორე სართულზე, კოროზიულ „ღვეზელებს“ I-სხივების კედლების გასწვრივ ჰქონდა საერთო სისქე 5,0-7,0 სმ, ფოლადის დანაკარგის სისქე 5,0-7,0 მმ (სურ. 6). ამ შემთხვევაში სხივებს შორის შევსება ხდებოდა ხის რულონის სახით.
სურათი 6. იატაკის სხივებიდან აღებული ფენოვანი კოროზიის ოქსიდები
შეჯამებით, უნდა აღინიშნოს, რომ ეს არაპირდაპირი მეთოდი შეიძლება განხორციელდეს მხოლოდ იმ შემთხვევაში, როდესაც კოროზიის პროდუქტები გროვდება მთელი კოროზიის პერიოდის განმავლობაში და არ არის ამოღებული ფორმირების ადგილიდან. ღია ელემენტების პირობებში (ლითონის ფერმები, სვეტები და ა.
გაზომვის შედეგების პრეზენტაცია
კიდევ ერთი საკითხი, რომელიც არ არის განხილული ლიტერატურაში, არის საკითხი, თუ როგორ უნდა წარმოვადგინოთ აცვიათ გაზომვები. ხელმისაწვდომია შემდეგი ვარიანტები: აბსოლუტურ ერთეულებში (მმ, μm); ცალკეული მონაკვეთის ელემენტის სისქის პროცენტულად (თაროები, კედლები); მთლიანი მონაკვეთის ფართობის პროცენტულად. უნდა აღინიშნოს, რომ კოროზიული ცვეთის საგანგებო კრიტერიუმი, რომელიც ხელმისაწვდომია დოკუმენტებში, გამოხატულია კვეთის ფართობის პროცენტულად. როგორც წესი, აცვიათ, ნორმალიზებული, როგორც საგანგებო, არის 25% ფართობი.
გადამოწმების გამოთვლების შესასრულებლად, საკმარისი არ არის ინფორმაცია კვეთის დაკარგვის შესახებ (ან ნარჩენი მონაკვეთის ფაქტობრივი ფართობის შესახებ). ასეთი ინფორმაცია შეიძლება იყოს საკმარისი მხოლოდ დაძაბულობის ელემენტების გამოსათვლელად. შეკუმშული და მოხრილი ელემენტების გამოსათვლელად, აუცილებელია იცოდეთ ყველა მონაკვეთის ელემენტის (თაროები, კედლები, კუთხის ბუმბული და ა.შ.) რეალური ზომები. ამიტომ, გაზომვის შედეგების წარმოდგენა განივი ფართობის პროცენტულად არ არის საკმარისად ინფორმატიული. პირდაპირი გაზომვით შეუძლებელია განივი ფართობის დაკარგვის პროცენტის დადგენა, რადგან ამ პარამეტრის დადგენა შესაძლებელია მხოლოდ ხელახალი გაანგარიშებით. ეს განცხადება შემდეგნაირად არის დასაბუთებული: მონაკვეთის ყველა ელემენტის კოროზიის ერთნაირი სიჩქარის შემთხვევაში დანაკარგი იქნება იგივე აბსოლუტური მნიშვნელობით (მმ), ხოლო პროცენტული ცვეთა ტოლი იქნება მხოლოდ იმავე საწყისი სისქის ელემენტებზე. . თუმცა, მონაკვეთის ყველა ელემენტის ერთნაირი კოროზიის შემთხვევები იშვიათია.
ხშირად მკვლევართა შეცდომა გამოწვეულია იმით, რომ დანაკარგები იზომება მხოლოდ მონაკვეთის ერთ-ერთ ელემენტში, საიდანაც ისინი აკეთებენ დასკვნას მთლიანობაში მონაკვეთის კოროზიული ცვეთა შესახებ. ეს მიდგომა მცდარია, ვინაიდან სივრცითი მოწყობის, მონაკვეთის ტიპზე, აგრესიულ გარემოზე წვდომის და სხვა ფაქტორების მიხედვით, განყოფილების სხვადასხვა ნაწილის ცვეთა განსხვავებული იქნება. ტიპიური მაგალითია ჰაერში I-სხივების კოროზია. აგრესიულ გარემოში ერთიანი წვდომით, უფრო დიდი ცვეთა იქნება ზედა ზედაპირიმონაკვეთის ჰორიზონტალურად განლაგებული ნაწილები (მაგალითად, თაროები). ეს ხდება მათზე ტენიანობის, მტვრის, კოროზიის პროდუქტების დაგროვების გამო, რაც აჩქარებს განადგურების პროცესს.
გარკვეულ პირობებში, როგორც წესი, დაკავშირებულია აგრესიულ საშუალებებთან წვდომასთან, კოროზიის დანაკარგების სიღრმე მნიშვნელოვნად განსხვავდება ერთი განყოფილების ელემენტის ფარგლებშიც კი. მაგალითად, ნახ. 7. გვიჩვენებს სარდაფის იატაკის ზემოთ I-სხივის მონაკვეთს კოროზიის დანაკარგებით. როგორც ნახატიდან ჩანს, მაქსიმალური დაზიანება ხდება ქვედა ფლანგის კიდეებზე და აღწევს სისქის 100%-ს. ამ შემთხვევაში კედელთან მიახლოებისას ცვეთის პროცენტი მცირდება. კიდეებზე გაზომვით იმის მიღება, რომ თარო და მით უმეტეს მთელი მონაკვეთი მთლიანად დაკარგულია, ფუნდამენტურად არასწორი იქნება.
სურათი 7. სარდაფის იატაკის ზემოთ I-სხივის ქვედა ფლანგის არათანაბარი კოროზიის დაზიანება
ზემოაღნიშნულიდან გამომდინარე, კვლევის ხარისხობრივი განხორციელებისთვის და მისი შედეგების წარმოდგენისთვის აუცილებელია:
ნარჩენი სისქის გაზომვა მონაკვეთის ყველა ელემენტში, რომელსაც აქვს დაზიანების ნიშნები;
მონაკვეთის ნაწილზე არათანაბარი კოროზიის დროს დაზიანების შემთხვევაში მინიმალური და მაქსიმალური სისქის განსაზღვრა, აგრეთვე მაქსიმალური დანაკარგების ზონების განსაზღვრა (ნარჩენი მონაკვეთის კონკრეტული პროფილის აგება);
კვეთის ფართობის დაკარგვის განსაზღვრისას გამოთვალეთ იგი თითოეული მონაკვეთის ელემენტის სისქის საზომი მონაცემების მიხედვით.
პრაქტიკული მაგალითი
ზემოაღნიშნულის საილუსტრაციოდ წარმოგიდგენთ კვლევის შედეგებს, რომლის ამოცანა იყო დადგინდეს საფარების ტარების კოროზიული ცვეთა პროცენტი.
გამოკვლეული ლითონის ფერმები (სურ. 8) განთავსებულია აგურის ქარხნის საწარმოო შენობაში და ფარავს 36 მ. ბოლო პანელებში ზედა ქამარი დამზადებულია შედუღებული I-სხივისგან, თაროების სხვადასხვა სიგანით. ელემენტების შეერთებები კეთდება შედუღების გზით. საპროექტო დოკუმენტაციის მიხედვით, ფერმის ელემენტები მზადდება სხვადასხვა კლასის ფოლადისგან: გისოსები VStZps 6-დან GOST 380-71-ის მიხედვით, ქამრის ელემენტები 14 G 2-დან GOST 19281-73-ის მიხედვით, ღვედები VStZspb-დან GOST 380-71 შესაბამისად. .
სურათი 8. გამოკვლეული მეურნეობების ზოგადი ხედი
სურათი 9. ერთ-ერთი ფერმის ელემენტის ჯვარი მონაკვეთი
კუთხეებს შორის უფსკრული ზედაპირის გაწმენდა ძალიან შრომატევადია და მექანიკური სისქის ლიანდაგების გამოყენება კოროზიის პროდუქტების მოხსნის გარეშე იწვევს გაზომვის მნიშვნელოვან შეცდომას. პრობლემის გადასაჭრელად გამოიყენეს ულტრაბგერითი სისქის საზომი A 1207 2.5 MHz ოპერაციული სიხშირით. დაყენებული სიჩქარის დიაპაზონი მერყეობს 1000-დან 9000 მ/წმ-მდე, რაც საშუალებას იძლევა დაკალიბრდეს ინსტრუმენტი სხვადასხვა სტრუქტურული ფოლადებისთვის.
სურათი 10. ფერმის ელემენტის კოროზიული დაზიანება
კვლევისას ჩატარდა ფერმების ლითონის ელემენტების ვიზუალური დათვალიერება, რის შედეგადაც დადგინდა დამცავი საღებავის საფარის ფართო ცვეთა და ლითონის ელემენტების უწყვეტი კოროზიის არსებობა (სურ. 10). ნარჩენი სისქის გაზომვები ჩატარდა ფერმის ელემენტების ყველაზე ვიზუალურად დაზიანებულ უბნებზე.
დროული პერიოდული რემონტისა და დამცავი საფარის აღდგენის გარეშე ხანგრძლივმა ექსპლუატაციამ, ფერმების ელემენტებმა მთელ ტერიტორიაზე კოროზიისგან დაზიანებები მიიღო.
ამრიგად, დაუზიანებელ ადგილზე გაზომვით შეუძლებელი გახდა მონაკვეთის საწყისი სისქის დადგენა. ამის გათვალისწინებით, მცდელობა იყო შედარებულიყო მონაკვეთების რეალური ზომები ასორტიმენტის მიხედვით უახლოეს დიდ (პროფილის სისქის მიხედვით) მონაკვეთთან. ამ გზით განსაზღვრულმა კოროზიის დანაკარგებმა შეადგინა 25-30%, რაც, სტანდარტის მოთხოვნების მიხედვით, არის საგანგებო ნიშანი.
პირველადი ანალიზის შემდეგ (ასორტიმენტთან შედარება) მომხმარებელმა იპოვა და მიაწოდა საპროექტო დოკუმენტაცია. პროექტის ანალიზის შედეგად დადგინდა, რომ ფერმის ზოგიერთი ელემენტი დამზადებულია პროექტში მითითებულზე უფრო დიდი მონაკვეთის პროფილებისგან (სისქის და ზომების მიხედვით). უფრო დიდი ჯვრის მონაკვეთის პროფილების საწყისი გამოყენების და მათი კოროზიული ცვეთა გათვალისწინებით, აღმოჩნდა, რომ ამ ელემენტების რეალური სისქე აღემატება დიზაინს. ამრიგად, უზრუნველყოფილია ამ ელემენტების დიზაინით გათვალისწინებული ტარების სიმძლავრე. ელემენტების იმ ნაწილის კოროზიის დანაკარგები, რომელთა კვეთა შეესაბამება დიზაინის მონაცემებს, არც ისე მნიშვნელოვანი აღმოჩნდა (არაუმეტეს 10%).
ასე რომ, კოროზიული ცვეთის განსაზღვრისას საპროექტო დოკუმენტაციასთან შედარების საფუძველზე დადგინდა, რომ მისი ღირებულება არ აღემატება ზოგიერთი ელემენტის განივი ფართობის 10%-ს. საპროექტო დოკუმენტაციის არარსებობის და ასორტიმენტის მიხედვით საწყის განყოფილებებად გამოყენების შემთხვევაში, სტრუქტურების ტექნიკური მდგომარეობა შეიძლება შეცდომით იქნას აღიარებული, როგორც საგანგებო.
დასკვნა
წარმოდგენილი მასალიდან შეიძლება შემდეგი დასკვნების გამოტანა.
1. ნაჩვენებია, რომ ყველაზე მოსახერხებელი და პროდუქტიული და ზოგჯერ ერთადერთი შესაძლო მეთოდი ფოლადის კონსტრუქციების ნარჩენი სისქის დასადგენად არის ულტრაბგერითი ექო მეთოდი. მექანიკური სისქის ლიანდაგების გამოყენება შეიძლება რეკომენდებული იყოს მხოლოდ ულტრაბგერითი სისქის საზომების გამოყენების არარსებობის ან შეუძლებლობის შემთხვევაში (მაგალითად, ჰაერის დაბალ ტემპერატურაზე).
2. დასაბუთებულია, რომ კოროზიის პროდუქტების სისქის გაზომვით დაფუძნებული კოროზიის დანაკარგების განსაზღვრის არაპირდაპირი მეთოდი არ გამოიყენება მიღებული შედეგების არასანდოობის გამო.
3. ლითონის კოროზიის დანაკარგების პროცენტული თვალსაზრისით წარმოდგენა იძლევა სტრუქტურის მდგომარეობის ხარისხობრივ შეფასებას და ასევე საშუალებას გაძლევთ შეაფასოთ კოროზიის მაჩვენებელი.
4. სტრუქტურების მდგომარეობა უმეტეს შემთხვევაში უნდა განისაზღვროს ვერიფიკაციის გაანგარიშებით. ამისათვის საჭიროა გქონდეთ ინფორმაცია დაზიანებული მონაკვეთის ნარჩენი გეომეტრიული მახასიათებლების შესახებ.
5. შემუშავებულია კოროზიული ცვეთის განსაზღვრის ალგორითმი, რომლის გამოყენებაც რეკომენდებულია საგნების გამოკვლევის პრაქტიკაში (სურ. 11).
6. საჭიროა მარეგულირებელი დოკუმენტების სექციების განახლება, რომლებიც არეგულირებს კოროზიული ცვეთის ინსტრუმენტულ შეფასებას და ლითონის კონსტრუქციების ტექნიკური მდგომარეობის კლასიფიკაციას შემოთავაზებული მეთოდოლოგიის გათვალისწინებით.
სურათი 11. ალგორითმი კოროზიული ცვეთის შესაფასებლად (* ლითონის უწყვეტი კოროზიისთვის)
ლიტერატურა
1. Puzanov A. V., Ulybin A. V. რკინაბეტონის კონსტრუქციების გამაგრების კოროზიული მდგომარეობის გამოკვლევის მეთოდები Inzhenerno-stroitel'nyi zhurnal. 2011. No7(25). გვ 18-25.
2. Dobromyslov A. N. შენობებისა და საინჟინრო ნაგებობების დაზიანების დიაგნოსტიკა. M.: ASV, 2006. 256 გვ.
3. შენობების სამშენებლო კონსტრუქციების შემოწმების სახელმძღვანელო. M.: AO TsNIIPROMZDANIY, 1997. 179 გვ.
4. Remnev V. V., Morozov A. S., Tonkikh G. P. შენობებისა და ნაგებობების სამშენებლო სტრუქტურების ტექნიკური მდგომარეობის შემოწმება: სახელმძღვანელო სარკინიგზო ტრანსპორტის უნივერსიტეტებისთვის. M.: მარშრუტი, 2005. 196 გვ.
5. აგრესიულ გარემოში შენობებისა და ნაგებობების ლითონის კონსტრუქციების მდგომარეობის მონიტორინგის, კვლევების ჩატარების და კონსტრუქციების კოროზიისგან დაცვის აღდგენის დიზაინის სახელმძღვანელო (SNiP 2.03.11-85). M.: GOSSTROY სსრკ, 1987. 23 გვ.
6. Gurevich A. K. [et al.] ცხრილი: სისქის გაზომვის მეთოდები და ამოცანები // NDT სამყაროში. 2008. No2(40). C. 4.
7. Yunnikova VV ულტრაბგერითი სისქის კონტროლის საიმედოობის გაზრდის მეთოდებისა და საშუალებების კვლევა და შემუშავება: დისერტაცია .... cand. ტექ. მეცნიერებები. ხაბაროვსკი, 1999. 107 გვ.
8. Yunnikova V. V. ულტრაბგერითი სისქის კონტროლის საიმედოობის შესახებ // კონტროლი და დიაგნოსტიკა. 1999. No 9. S. 31-34.
9. Broberg P., Runnemalm A., Sjodahl M. გაუმჯობესებული კუთხის გამოვლენა ულტრაბგერითი ტესტირებით ფაზის ანალიზის გამოყენებით // ულტრაბგერითი. 2013. No53(2). გვ. 630-634 წწ.
10. Xiong R., Lu Z., Ren Z., Xu C. ექსპერიმენტული კვლევა მცირე დიამეტრის ბეტონით სავსე ფოლადის მილაკებზე ულტრაბგერითი გამოვლენით // გამოყენებითი მექანიკა და მასალები. 2012. ტ. 226-228 წწ. გვ. 1760-1765 წწ.
11. Tang R., Wang S., Zhang Q. შესწავლა ულტრაბგერითი ხარვეზის გამოვლენაში მცირე დიამეტრის ფოლადის მილის სქელი კედლით // International Journal of Digital Content Technology and its Applications. 2012. No6(16). გვ. 17-27.
12. Samokrutov A. A., Shevaldykin V.T. ულტრაბგერითი ექო - ლითონის კონსტრუქციების ტომოგრაფია. სტატუსი და ტენდენციები // ქარხნის ლაბორატორია. მასალის დიაგნოსტიკა. 2007. No 1. S. 50-59.
13. დანილოვი ვ. 2003. No 8. S. 11-23.
14. შესავალი ფაზური მასივის ულტრაბგერითი ტექნოლოგიების აპლიკაციებში: R/D ტექნიკური სახელმძღვანელო. Quebec: R/D Tech inc., 2004. 368 გვ.
15. Samokrutov A. A., Kozlov V. N., Shevaldykin V. G. ახალი მიდგომები და აპარატურის საშუალებები ულტრაბგერითი სისქის გაზომვის ერთელემენტიანი ზონდების გამოყენებით // მე-8 ევროპული კონფერენცია არადესტრუქციული ტესტირების შესახებ, ბარსელონა, 17-21 ივნისი, 2002 წ. გვ. 134-139 წწ.
16. Samokrutov A. A., Shevaldykin V. G., Kozlov V. N., Alekhin S. T., Meleshko I. A., Pastushkov P. S. A 1207 - ახალი თაობის ულტრაბგერითი სისქის საზომი // NK-ის სამყაროში. 2001. No2(12). გვ 23-24.
17. Fowler K.A., Elfbaum G. M., Smith K. A., Nelligan T. J. Theory and application of precision ultrasonic thickness gaging [ელექტრონული რესურსი]. URL: http://www.ndt.net/article/w... (შესვლის თარიღი: 01/09/2013).
18. Sorokin Yu. N. არადესტრუქციული ტესტირების ულტრაბგერითი მეთოდები. ვინიტი. მეცნიერებისა და ტექნოლოგიების შედეგები: მეტროლოგია და საზომი ტექნიკა. 1979. V.4. გვ.253-290.
19. Gmyrin S. Ya. კონტაქტის ზედაპირის უხეშობის ეფექტი ულტრაბგერითი სისქის საზომების ჩვენებაზე // დეფექტოსკოპია. 1993. No 10. S. 29-43.
20. Gmyrin S. Ya. პროდუქტის კედლის სისქის და მისი გაზომვის შეცდომის შესახებ ულტრაბგერითი სისქის გაზომვისას შეყვანის ზედაპირის მნიშვნელოვანი კოროზიის შემთხვევაში // დეფექტოსკოპია. 1996. No 11. S. 49-63.
21. Zemlyansky A. A., Vertynsky O. S. დიდი ზომის ნახშირწყალბადების შესანახი ავზებში დეფექტების და ბზარების გამოვლენის გამოცდილება. Inzhenerno-stroitel'nyi zhurnal. 2011. No7(25). გვ 40-44.
22. GOST R 53778-2010. შენობები და კონსტრუქციები. ტექნიკური მდგომარეობის შემოწმებისა და მონიტორინგის წესები. შესავალი 01/01/2011. მ., 2010. 60 გვ.
23. Startsev S. A. სამშენებლო კონსტრუქციების შემოწმების პრობლემები ბიოდაზიანების ნიშნებით. Inzhenerno-stroitel'nyi zhurnal. 2010. No7(17). გვ 41-46.
24. TSN 50-302-2004 წ. შენობებისა და ნაგებობების საძირკვლის დიზაინი სანქტ-პეტერბურგში. შესავალი 05.08.04. SPb., 2004. 57 გვ.
25. Prishchepova N. A. შორეულ ჩრდილოეთში ფერადი მეტალურგიის საწარმოების სამრეწველო შენობების საფარის ფოლადის ფერმების გამძლეობა: ავტორი. dis.... cand. ტექ. მეცნიერებები. ნორილსკი: ნორილსკის ინდუსტრია. inst - t, 1997. 25 გვ.
ელექტროგადამცემი ხაზის ელექტრულ ველში მდებარე მილსადენის კოროზიული მდგომარეობის შეფასება ხორციელდება მილსა და მიწას შორის პოტენციური სხვაობისა და მილსადენში დენის სიდიდის მიხედვით.
LP MG-ის ტექნიკური მდგომარეობის კომპლექსური შეფასების ლოკ-სქემა. მომავალში LP MG-ის კოროზიული მდგომარეობის შეფასება უნდა გახდეს LP MG-ის ტექნიკური მდგომარეობის ყოვლისმომცველი შეფასების განუყოფელი ნაწილი.
მოხეტიალეთა გაჩენისა და გავრცელების სქემა. გაზსადენის კოროზიის მდგომარეობის შეფასებისას მნიშვნელოვანია იცოდეთ პოტენციური სხვაობის საშუალო და მაქსიმალური მნიშვნელობები.
კოროზიის შეფასების ინსტრუმენტები უნდა შეიცავდეს სენსორებს, ჩაწერის სისტემას და ენერგიის შესაბამის წყაროებს. მაგნიტური და ელექტრომაგნიტური მეთოდების გამოყენებისას შესაძლებელია სხვადასხვა მაგნიტური სისტემების გამოყენება. სკანირების პრობლემა მოგვარებულია ან მცირე რაოდენობის სენსორებით, რომლებიც მოძრაობენ მილის შიგნით ხვეული ხაზის გასწვრივ, ან დიდი რაოდენობით სენსორების გადაადგილებით, რომლებიც გადაადგილდებიან მაგნიტიზაციურ სისტემასთან ერთად და მდებარეობს მოწყობილობის პერიმეტრის გასწვრივ. ამ შემთხვევაში, ყველაზე მიზანშეწონილია გამოიყენოთ ორ რგოლიანი სენსორული განლაგება მილის შესაძლო დეფექტების აღმოსაფხვრელად. აშშ-ში წარმოებული Linealog ინსტრუმენტები შედგება სამი განყოფილებისგან, რომლებიც დაკავშირებულია საკინძებით. პირველ ნაწილში არის დენის წყაროები და დალუქვის საყელოები, მეორეში - ელექტრომაგნიტი სენსორების კასეტების სისტემით, მესამეში - ელექტრონული კომპონენტები და ჩამწერი მოწყობილობა, ისინი გამოიყენება მილსადენის შემოწმებისთვის.
ბურღვა მილსადენის კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად უნდა განხორციელდეს მილის სრული გახსნით და მისი ქვედა გენერატორის შემოწმების შესაძლებლობით. მილის ღია ნაწილის სიგრძე უნდა იყოს მისი დიამეტრიდან მინიმუმ სამი.
ეფექტური გზააღჭურვილობის კოროზიული მდგომარეობის შეფასება (მისი დიზაინის, ექსპლუატაციის, რემონტის ეტაპებზე) არის კოროზიის მონიტორინგი - ობიექტის კოროზიის მდგომარეობის დაკვირვებისა და პროგნოზირების სისტემა, რათა დროულად მიიღოთ ინფორმაცია მისი შესაძლო კოროზიის ჩავარდნის შესახებ.
მაგიდაზე. 6 იძლევა რიგ ქალაქებში შავი მილებიდან ცხელი წყლის სისტემების ფაქტობრივი კოროზიული მდგომარეობის შეფასებას. გარდა ამისა, შედარებისთვის მოცემულია წყლის გაჯერების გამოთვლილი მაჩვენებლები 60 C ტემპერატურაზე, მონაცემები წყალში გახსნილი ჟანგბადის შემცველობის, თავისუფალი ნახშირორჟანგისა და კოროზიის აქტივობის შეფასებაზე.
წყალ-გაზ-ნავთობის ნაკადის მოძრაობის სიჩქარის არეების განაწილება სხვადასხვა დიამეტრის მილსადენებისთვის. გარსაცმის სიმების კოროზიის შემოწმება ტარდება მათი კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად (როგორც სიღრმის, ასევე ველის ფართობის მიხედვით), ელექტროქიმიური დაცვის პარამეტრების დასადგენად, ექსპლუატაციის დროს გარსაცმის სიმების გაჟონვის მიზეზების იდენტიფიცირებისა და უსაფრთხოების კონტროლის მიზნით.
ზემოაღნიშნული მონაცემების ანალიზის საფუძველზე აღჭურვილობისა და TP OOGCF-ის კოროზიის მდგომარეობისა და საიმედოობის შეფასების, ხაზოვანი და გარე ხარვეზების გამოვლენის შედეგების, სრულმასშტაბიანი და ლაბორატორიული კოროზიულ-მექანიკური ტესტების, შაბლონებისა და ნიმუშების მეტალოგრაფიული კვლევების საფუძველზე. კონსტრუქციების ტექნიკური დიაგნოსტიკის შედეგები, აგრეთვე მიმდინარე მარეგულირებელი და ტექნიკური დოკუმენტების (NTD) გათვალისწინებით, შემუშავებულია წყალბადის სულფიდის შემცველი ნავთობისა და გაზის საბადოების აღჭურვილობისა და პროცესის აღჭურვილობის დიაგნოსტიკის ტექნიკა.
ჩვენს ქვეყანაში და მის ფარგლებს გარეთ მუშავდება მეთოდები და ინსტრუმენტები მილსადენის კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად მისი გახსნის გარეშე. ყველაზე პერსპექტიული მეთოდები დაფუძნებულია მილსადენში სპეციალურად აღჭურვილი მოწყობილობის გავლაზე, რომელიც აფიქსირებს მილის კედლის კოროზიის კერებს შიგნიდან და გარედან. ლიტერატურაში მოცემულია მონაცემები მილსადენების მდგომარეობის მონიტორინგის მეთოდების შესახებ. ძირითადი ყურადღება ეთმობა მაგნიტურ და ელექტრომაგნიტურ მეთოდებს, უპირატესობა კი ამ უკანასკნელს ენიჭება. აქ ასევე მოკლედ არის აღწერილი ულტრაბგერითი და რენტგენოგრაფიული მეთოდები.
მოდელები, რომლებიც არ არის აღწერილი რაიმე მათემატიკური განტოლებით და წარმოდგენილია როგორც ცხრილის კოეფიციენტები ან ნომოგრამები, რომლებიც რეკომენდებულია ლითონების კოროზიის მდგომარეობის შესაფასებლად.
ექსპლუატაციის დროს მილსადენზე საფარის მდგომარეობის შესაფასებლად, მიზანშეწონილია გამოიყენოთ იზოლირებული მილსადენის გარდამავალი წინააღმდეგობა, დაფარვის მასალის გამტარიანობის დამახასიათებელი პარამეტრები და საფარში დარჩენილი ანტიოქსიდანტის რაოდენობა (სტაბილიზებული კომპოზიციებისთვის). . მილის კედლის კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად, უნდა იქნას გამოყენებული ლითონის კოროზიის დანაკარგების გაზომვის მონაცემები საფარის ქვეშ ან მისი დეფექტის ადგილებში, აგრეთვე მილის კედელზე კოროზიული დაზიანებების ზომა და შედარებითი პოზიცია. მეორეზე - ადგილობრივი კოროზია (ღრმულები, ნაპრალები, ლაქები), ერთჯერადი (მიმდებარე დაზიანებების უახლოეს კიდეებს შორის მანძილით 15 სმ-ზე მეტი), ჯგუფური (მიმდებარე დაზიანებების უახლოეს კიდეებს შორის მანძილით 15-დან 0,5 სმ-მდე. ) და გაფართოებული (მეზობელი დაზიანებების უახლოეს კიდეებს შორის მანძილით 0 5 სმ-ზე ნაკლები) დაზიანებები. ერთჯერადი კოროზიული დაზიანებები არ იწვევს მილსადენებში ჩავარდნას.
ექსპლუატაციის დროს მილსადენზე საიზოლაციო საფარის მდგომარეობის შესაფასებლად აუცილებელია მილსადენის გარდამავალი წინააღმდეგობის მნიშვნელობების გამოყენება, საფარის მასალის გამტარიანობის დამახასიათებელი პარამეტრები და ანტიოქსიდანტის რაოდენობა (სტაბილიზებული კომპოზიციებისთვის) რჩება იზოლაციაში. მილის კედლის კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად, აუცილებელია გამოვიყენოთ მონაცემები ლითონის კოროზიის დანაკარგების გაზომვებიდან საფარის ქვეშ ან მისი დეფექტის ადგილებში, აგრეთვე მილის კედელზე კოროზიული დაზიანებების ზომა და შედარებითი პოზიციები.
მილსადენის კოროზიული მდგომარეობის შეფასებისას განისაზღვრება კოროზიის ტიპები, მილების გარე კედლის კოროზიული დაზიანების ხარისხი მონაკვეთების განზოგადებული მახასიათებლით, მაქსიმალური და საშუალო სიჩქარეკოროზიის, პროგნოზირება კოროზიული მდგომარეობა საიტი 3-5 წლის განმავლობაში.
მაგიდაზე. 9.12 მოცემულია მილსადენის კოროზიული მდგომარეობის შეფასება გავლენის ფაქტორების სრული ნაკრებით და შესაბამისი რეკომენდაციებით.
პრაქტიკაში, ლითონების კოროზიის წინააღმდეგობის რაოდენობრივად გასაზომად, შეგიძლიათ გამოიყენოთ ლითონის ნებისმიერი თვისება ან მახასიათებელი, რომელიც მნიშვნელოვნად და ბუნებრივად იცვლება კოროზიის დროს. ასე რომ, წყალმომარაგების სისტემებში, მილების კოროზიის მდგომარეობის შეფასება შეიძლება მოხდეს სისტემის ან მისი მონაკვეთების ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობის დროის ცვლილებით.
კოროზიის შედეგად ლითონის დანაკარგების შემცირების და კოროზიისგან მნიშვნელოვანი პირდაპირი და არაპირდაპირი დანაკარგების შესამცირებლად, აუცილებელია ქიმიურ-ტექნოლოგიური სისტემების აპარატებისა და კომუნიკაციების კოროზიული მდგომარეობის შეფასება. ამ შემთხვევაში აუცილებელია როგორც ქიმიურ-ტექნოლოგიური სისტემის კოროზიული მდგომარეობის შეფასება, ასევე პროგნოზირება. შესაძლო განვითარებაკოროზია და ამ პროცესის გავლენა ქიმიურ-ტექნოლოგიური სისტემების მოწყობილობებისა და კომუნიკაციების მუშაობაზე.
გაზომვის პროცედურა მოცემულია II ნაწილში. კონსტრუქციის კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად საჭირო გაზომვების მოცულობა და კომპლექსი გათვალისწინებულია დადგენილი წესით დამტკიცებული უწყების ინსტრუქციებით.
მიწისქვეშა ლითონისა და რკინაბეტონის კონსტრუქციების კოროზიის პროცესის სირთულე და ორიგინალობა განპირობებულია მიწისქვეშა გარემოს განსაკუთრებული პირობებით, სადაც ურთიერთქმედებენ ატმოსფერო, ბიოსფერო და ჰიდროსფერო. ამის გამო Განსაკუთრებული ყურადღებაეძლევა მიწისქვეშა ობიექტების კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად აღჭურვილობისა და სისტემების შემუშავებას და შექმნას. ასეთი შეფასება შეიძლება განხორციელდეს ლითონის კონსტრუქციის ნიადაგთან შედარებით დროში საშუალო პოტენციალის გაზომვის საფუძველზე. პოტენციალის საშუალო მნიშვნელობის დასადგენად შემუშავებულია მოწყობილობები - მაწანწალა დენების ინტეგრატორები. მათი დამზადება მარტივია, არ საჭიროებს სპეციალურ ელექტრომომარაგებას და საიმედოა ექსპლუატაციაში. ამ მოწყობილობების გამოყენება იძლევა ინფორმაციას ანოდის, კათოდისა და ალტერნატიული ზონების სივრცითი განაწილების ბუნების შესახებ ელექტროქიმიური დაცვის საშუალებების შეერთების ადგილის არჩევისა და მისი მუშაობის ეფექტურობის ინტეგრალური აღრიცხვისთვის. ეს ინფორმაცია შეიძლება გამოყენებულ იქნას როგორც ახალი აღჭურვილობის დიზაინის, მშენებლობისა და დაყენების პროცესში, ასევე ექსპლუატაციის დროს. შესაძლებელი ხდება დაგეგმილი ღონისძიებების განხორციელება ლითონისა და რკინაბეტონის კონსტრუქციების მაღალი საიმედოობის უზრუნველსაყოფად ხანგრძლივ მუშაობაში.
ფოლადის მიწისქვეშა მილსადენების კოროზიის რისკის შეფასება, რომელიც გამოწვეულია ალტერნატიულ დენზე მომუშავე ელექტრიფიცირებული სატრანსპორტო საშუალებების გავლენით, უნდა განხორციელდეს მილსადენსა და გარემოს შორის პოტენციური სხვაობის გაზომვის შედეგების საფუძველზე. გაზომვის პროცედურა მოცემულია II ნაწილში. მილსადენის კოროზიული მდგომარეობის შესაფასებლად საჭირო გაზომვების მოცულობა და კომპლექსი განისაზღვრება დადგენილი წესით დამტკიცებული უწყებრივი ინსტრუქციებით.
რეჟიმის კონტროლი ხორციელდება წყლისა და ორთქლის ნიმუშების ანალიზის შედეგების, საკვების და ქვაბის წყლის pH-ის მაჩვენებლების, საბადოების რაოდენობრივი და ხარისხობრივი შემადგენლობის პერიოდული განსაზღვრების, აგრეთვე ქვაბის ლითონის მდგომარეობის შეფასების საფუძველზე. კოროზიის თვალსაზრისით. ოპერაციული პერსონალი განსაკუთრებით აკონტროლებს რეჟიმის ორ მთავარ ინდიკატორს: კომპლესონის დოზას (სამუშაო ხსნარის 7 საზომ ავზში დონის შემცირების მიხედვით, გადაანგარიშებული საკვები წყლის მოხმარებისთვის) და ქვაბის წყლის pH. სუფთა კუპე. გათბობის ზედაპირის მილების წარმომადგენლობითი ნიმუშების ჭრა, საბადოების ხარისხობრივი და რაოდენობრივი ანალიზი, ლითონის კოროზიის მდგომარეობის შეფასება მის საწყის მდგომარეობასთან შედარებით რეჟიმის დამუშავების პირველ 1-2 წელიწადში ერთხელ ხდება 5-7-ჯერ. ათასი საათის მუშაობა.
ამიტომ არის შემთხვევები, როდესაც ზედაპირზე და მილსადენის შიგნით კოროზიული დეფექტების ადგილმდებარეობის არაზუსტი დადგენის გამო, გადაზღვევის გამო, ნებადართულია მილსადენის გაუმართლებელი ჩანაცვლება მნიშვნელოვან ადგილებში, რაც იწვევს სახელმწიფო სახსრების დიდ გადახარჯვას. ამიტომ საჭიროა მილსადენების კოროზიული მდგომარეობის საიმედო შეფასება და მიღებული მონაცემების საფუძველზე დროული და სწორი შეკეთება. ამ მიზნით ჩვენს ქვეყანაში შემუშავებულია, დაპროექტებულია და მიმდინარეობს ტესტირება, რათა შეფასდეს მილსადენების კოროზიული მდგომარეობა თხრილიდან გახსნის გარეშე.
შეიძლება სასარგებლო იყოს წაკითხვა:
- წმიდა მიროს მატარებელი ქალების დღე;
- ვნების მატარებელი ევგენი ბოტკინი მოწამე ევგენი ბოტკინი;
- სასულიერო რეპი: ჩუვაშური "ოხლობისტინი" ასწავლის მოზარდებს სიყვარულსა და თავმდაბლობას რეჩიტატივით;
- ეპარქიული მისიონერული კურსები: ლექცია პროტოდიაკონის მისიონერულ მოღვაწეობაზე ა;
- როგორ გავიგოთ, რა მოსწონს მორიელს;
- Zombie Apocalypse ონლაინ მეგობრებთან ერთად;
- ონლაინ თამაშები Zombie Apocalypse თამაში;
- პრობლემები ფიფას თამაშის დაწყებასთან დაკავშირებით;